1）礦井簡介
陳家山礦設計產量150萬t/a，煤系地層中煤、油、氣共存，屬高瓦斯礦井，煤塵具有**性。礦井採用**分列抽出式通風。礦井有8條進風井，1條回風井，1個綜放採煤工作面。
主扇為2.8公尺的對旋式風機。目前主要通風機排風量7500m3/min，負壓2700pa。
在用8條進風井中，年久失修嚴重，有的用板閉簡易控制，主平硐部分區域風速低於1m/s。採區段通風阻力大，回風段多用風窗控制；火藥庫為串聯通風，不符合《煤礦安全規程》的規定。
2）計算方案概述
為了確保主平硐風速高於1m/s，根據礦井技術人員建議並結合礦井現狀，利用礦井通風分析軟體對8個方案進行了比較分析，選出了最優方案。
圖3-18 網路動態分析，風機選取
方案一，封閉四條進風井（二總回、二皮上、三區軌道上山、四區皮上）：
方案效果：主平硐的風速由1.0 m/s提高到期2.0 m/s以上。風壓是2926 pa，增高了226 pa，礦井主要通風機負壓有所提高，總排風微降。6處風速超限。
方案二，封閉四條進風井，補掘東翼回風巷（東翼總回風巷分二段，一段長602公尺，另一段長110公尺，淨斷面14.3m2， 錨噴支護）：
方案效果：主要通風機排風量增加5.23 m3/s，負壓上公升10 pa，礦井等積孔增加0.
08 m2，平峒最小風速上公升1 m/s，達到了預期的目的。採掘工作面的風量高於或等於實測值，高於設計值。進風井風量全面提高。
8處風速超限。 採區段阻力大，佔全程60%。
方案三，封閉四條進風井，補掘東翼總回風巷：
該方案主要用以考察接續綜放面及其四個採准掘進頭通風狀況，並了解礦井通風中長期通風能力。經解算：礦井總排風增加17.
91 m3/s；負壓降低376.76 pa，等積孔增加0.62 m2；進風段消耗阻力佔全程阻力47%。
方案四，在方案三的基礎上，補掘安子溝2#風井（長680m s=17.3m2 拱形，錨噴）：
方案效果：進風井風量全面增加，巷道風速超限8處，礦井進風段阻力最大，佔全程阻力的53%，礦井負壓顯著降低，礦井通風容易。要實現這種狀態，需另選風機。
方案五，在方案四的基礎上將補掘的安子溝2#風井與1號風井併聯以減少礦井主要通風機：
方案效果：礦井總風量144.5 m3/s，增加了20.
3 m3/s；負壓2232 pa，降低了461 pa；等積孔增加了0.74 m2。用風點自然分配風量全面增加，進風井筒自然分配風量全面增加。
巷道風速超限9處。礦井進風段阻力最大，佔全程阻力的51%。礦井負壓不高，礦井通風容易。
現有主要通風機可繼續使用。
方案六，在方案三的基礎上設1號風井排風，補掘2號風井以增加礦井的排風量：
方案效果：礦井總排風159.51 m3/s，增加35.
31 m3/s；負壓3006 pa，增加256 pa；等積孔3.46 m2，增加0.61 m2。
稍加調控後各用風地點的風量能全面滿足要求。進風井風量普遍增加。11處風速超限，進風段消耗阻力最大，佔全程阻力51%。
方案七，採取的措施是1號風井排風；封閉四條進風井；擴大兩條巷道斷面（四軌上11.4 m2、四總回13.5 m2）；補二號進風井；補行人平巷（1260m），配風（內部漏風）50 m3/s；補掘東翼總回風巷。
礦井總風量取有效風量的1.8倍，為198m3/s；礦井通風系統狀態取為當前狀態。
方案效果：礦井總排風198 m3/s，有效風量109.7 m3/s，總排風是有效風量的1.
8倍。排風量增加了73.8 m3/s；負壓2997 pa，負壓增加了247 pa；進風井風量普遍增加。
11處風速超限，採區段消耗阻力最大，佔全程阻力70%。
方案八，採取的措施是封閉四條進風井；掘東翼總回風巷；擴大兩條巷道斷面（四軌上11.4 m2、四總回13.5 m2）；補行人平巷（1260m），配風50 m3/s；補二號回風井（扣除管道占用面積0.
4397m2）；礦井需要的有效風量為109.7 m3/s；礦井進風係數1.8；固定風量198m3/s，兩條風井併聯，1號風井排風。
礦井通風系統狀態為當前狀態。
方案效果： 礦井總排風198m3/s，增加了73.8 m3/s，礦井進風係數為1.
8；礦井負壓3092 pa，增加了342 pa；採煤工作面風量高於實測、高於設計，掘進風量高於設計，硐室和其它巷道風量達到要求。進風井風量普遍增加。採用此方案需另選風機。
最優方案選定為方案7。
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