格構式井架計算書
工程名稱：423412.
建設單位：
監理單位：
設計單位：
施工單位：
編制時間：
審批時間：
格構式井架計算書（附牆架）
1、編制依據
本計算書依據:
《龍門架及井架物料提公升機安全技術規範》（jgj88-92）
《建築施工計算手冊》、《建築施工安全檢查標準》（jgj59-99）
《建築地基基礎設計規範》(gb5007-2002) 編制。
本格構式型鋼井架設計高度為53.4公尺，吊重10kn，塔吊截面尺寸：長a×寬b=2m×2m，井架立柱為4l75×8角鋼，綴條l63×4角鋼，附牆架為18號工字鋼，地基承載力100kpa,承臺高度300mm,混凝土採用c20。
2、荷載計算
(1)起吊物和吊盤重力（包括索具等）
g=k(q+q)
其中 k—動力係數，k=1.00；
q—起吊物體重力，q=10kn
經過計算得到g=11kn；
(2)提公升重物的滑輪組引起的鋼絲繩拉力s
s=f0×g
其中f0—引出繩拉力計算係數，取1.02;
經過計算得到s=11.22kn；
(3)井架自重力q，取1.5kn/m;
井架的總重自重nq=q，×h=1.5×53.4=80.1kn
附牆架以上部分自重：
nq1=q，×(h－h1)= 1.5×(53.4-8.4)= 67.5kn；
nq2=q，×(h－h2)= 1.5×(53.4-17.4)= 54kn；
nqi-1=q，×(h－hi-1)= 1.5×(53.4-35.4)= 27kn；
nqi=q，×(h－hi)= 1.5×(53.4-44.4)= 13.5kn；
(4)風荷載
wk=w0×μz×μs×βz=0.5×0.48×2.12×0.7=0.356kn/㎡;
風荷載水平作用力：
q= wk×b=0.356×2.828=1.007kn/m;
其中wk—風荷載水平壓力；
b—風荷載作用寬度，架截面的對角線長度，b==2.828m;
3、井架計算
(1)風荷載作用下井架的受力計算
附牆架對井架產生的水平力起到穩定井架的作用，在風荷載作用下井架的計算簡圖如下(取井架的最底部兩跨及上部三跨計算)：
各支座由下到上的內力分別為：
v（1）=6.16kn , m(1)= -4.05kn·m
v（2）=4.78kn , m(2)= -2.85kn·m
v（i-1）=4.89kn , m(i-1)= -10.48kn·m
v（i）=10.36kn , m(i)= -25.92kn·m
vmax=10.36kn;
(2)井架軸力計算
附牆架與型鋼井架連線點截面的軸向力計算：
經過計算得到由下到上各附牆架與井架接點處截面的軸向力分別為：
第1道h1=8.4m；
n1=g+s+nq1=11+11.22+67.5=89.72kn；
第2道h2=9m；
n2=g+s+nq2=11+11.22+54=76.22kn；
第i-1道hi-1=9m；
ni-1=g+s+nqi-1=11+11.22+27=49.22kn；
第i道hi=9m；
ni=g+s+nqi=11+11.22+13.5=35.72kn；
4、截面驗算
(1)井架截面的力學特性；
井架的截面尺寸為2m×2m；
主肢型鋼採用4l75×8；
主肢的截面力學引數為：zo=2.15cm,ixo=iyo=59.96㎝4，ao=11.503㎝2;
綴條型鋼採用l63×4；
綴條的截面力學引數為：rmin=1.26㎝，ao= 4.978㎝2;
井架的y—y軸線截面總慣性距：
iy=4=4×[59.96+11.503×(2×100/2-2.15)2]= 440787.37cm4
井架的x—x軸線截面總慣性距：
i=4=4×[59.96+11.503×((2×100/2-2.15)2]= 440787.37cm4
井架的y,—y,軸和x,—x,軸線截面總慣性距：
i,y= i, = =440787.37cm4
(2)井架的長細比計算：
井架的長細比計算公式:
λ=其中 h—井架的總高度，取53.4m;
i—井架的截面最小慣性距，取440787.37cm4；
a0— 乙個主肢截面面積，取11.503㎝2；
經過計算得到λ=53.4×100/(440787.37/(4×11.503))0.5=54.558。
換算長細比計算公式：
0= 其中a—井架截面的毛截面面積，取4×11.503㎝2；
a1—井架橫截面所截垂直與x-x軸y-y軸的毛截面面積，取2×4.978cm
經過計算得到=56.227。
查表得=0.828。
(3).井架整體穩定性計算：
井架在彎距作用平面內的整體穩定性計算公式：
σ= 其中n —軸心壓力的計算值（kn）；
a —井架橫截面的毛截面面積，取4×11.503=46.012㎝2
軸心受壓構件彎距作用平面內的穩定係數，取=0.828；
—等效彎距係數，取1.0；
m—計算範圍段最大偏心彎距值；
w1—彎距作用平面內，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩，
w1=i/（a/2）=440787.37/(2×100/2)= 4407.874cm；
n，ex—尤拉臨界力；
n，ex=
=3.142×206000×(4×11.503×100)/1.1×54.5582=2854224.039n；
經過計算得到由上到下各附牆件與井架接點處截面的強度分別為
第一道h1=8.4m,n1=89.72kn,m1=-4.05kn·m;
σ= 24.493n/mm2
第1道附牆處截面計算強度σ=24.493n/mm2≤允許強度215n/mm2,滿足要求。
第二道h2=9m,n2=76.22kn,m2=-2.85kn·m;
σ= 20.668n/mm2
第2道附牆處截面計算強度σ=20.668n/mm2≤允許強度215n/mm2,滿足要求。
第i-1道hi-1=9m,ni-1=49.22kn,mi-1=-10.48kn·m;
σ= 15.331n/mm2
第i-1道附牆處截面計算強度σ=15.331n/mm2≤允許強度215n/mm2,滿足要求。
第i道hi=9m,ni=35.72kn,mi=-25.92kn·m;
σ= 15.318n/mm2
第i道附牆處截面計算強度σ=15.318n/mm2≤允許強度215n/mm2,滿足要求。
(4)綴條的計算
綴條型鋼採用l63×4；
1)斜綴條按下式計算：
①綴條內力計算
n1=v/4sinθ=11.638/(4×0.8)= 3.637kn
其中v為實際最大剪力vmax=10.36kn與計算剪力
v==215×4×(11.503/85×10)= 11.638kn較大值。
式中a—全部柱肢的毛截面面積（㎜2）；
f—型剛強度設計值；
②綴條剛度按下式計算：
λ=l/rmin=2.5×100/1.26=198.413
式中l—綴條的幾何長度；
rmin—截面的最小迴轉半徑。
斜綴條剛度λ=l/rmin=198.413＜200 ,滿足要求。
③綴條穩定性按下式計算：
σ=n/（φa）=3.637×1000/(0.19×4.978×100)= 38.453n/mm2
其中φ—受壓構件穩定係數
a—毛截面面積（mm2）
斜綴條穩定性σ=n/(φa)=38.453n/mm2＜215 n/mm2,滿足要求。
2)橫綴條按下式計算：
①綴條內力計算
n2=v/2=11.638/2=5.819kn
其中v為實際最大剪力vmax=10.36kn與計算剪力
v==215×4×(11.503/85×10)= 11.638kn較大值。
式中a—全部柱肢的毛截面面積（㎜2）；
f—型剛強度設計值；
②綴條剛度按下式計算：
λ=a/rmin=2×100/1.26=158.73
式中 a—綴條的幾何長度；
rmin—截面的最小迴轉半徑。
橫綴條剛度λ=l/rmin=158.73＜200 ,滿足要求。
③綴條穩定性按下式計算：
σ=n/（φa）=5.819×1000/(0.279×4.978×100)= 41.898n/mm2
其中φ—受壓構件穩定係數
a—毛截面面積（mm2）
橫綴條穩定性σ=n/(φa)=41.898n/mm2＜215 n/mm2,滿足要求。
5、附牆架計算
(1)附牆架內力計算
塔吊附著桿件的計算屬於一次超靜定問題，在外力n作用下求附著杆的內力，n取第二部分計算所得的rmax,n=10.36kn.
(2)附牆架強度驗算
1）桿件軸心受拉強度驗算
驗算公式：
σ=其中σ—為桿件的受拉應力；
n—桿件的最大軸向拉力，取n=10.36kn；
an—桿件的截面面積，本工程選取的是18號工字鋼；
查表可知an=3060mm2.
經計算，桿件的最大受拉應力
σ= 10.36×1000/3060=3.386n/mm2
桿件最大拉應力σ=n/an=3.386＜215,滿足要求。
2）桿件軸心受壓強度驗算
驗算公式：
σ=其中σ—桿件的壓應力；
n —桿件的軸向壓力；
an—桿件的截面面積；
λ—桿件長細比，由l/i的值確定；
桿件：取λ=5.6×100/7.36=76.087
—桿件受壓穩定係數，根據λ查表計算得：
桿件：取=0.714
σ=10.36×1000/(0.714×3060)= 4.742n/mm2
桿件最大壓應力σ=n/an=4.742＜215,滿足要求。
6、井架基礎驗算
(1)井架基礎承受的軸向力計算
n=g+nq+s=11+11.22+80.1=102.32kn;
井架單支型鋼所傳遞的集中力為：f=n/4=102.32/4=25.58kn；
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施工公升降機安裝方案目錄 一 編制依據1 二 工程概況1 三 施工公升降機概況1 四 安裝前的準備8 五 安裝步驟7 1 澆注基礎和底座的安裝1 2 架體的安裝7 3 附牆的安裝1 4 捲揚機的安裝1 5 電氣的安裝4 6 防護裝置的安裝5 六 井架電腦 控制台的安裝 1 七 安裝完後的檢查工作4 ...