目錄第一章工程概況 2
第二章編制依據 2
第三章電梯基礎施工 3
第四章雙籠電梯基礎及回撐支架系統驗算書 5
第一節 1#施工電梯基礎驗算 5
（一）、荷載計算 5
（二）、基礎承臺驗算 6
1.基礎引數 6
2、承檯底面積驗算 6
3、承臺抗衝切驗算 6
4、承臺底部彎矩計算 8
5、承臺底部配筋計算 8
第二節地下室頂板回撐支架系統驗算 9
1.計算引數設定 9
2.樓板容許荷載值計算 10
3.回撐荷載值計算 10
4.木枋驗算 10
5.支撐承載力驗算 11
6.支撐支承面驗算 11
第五章主要分項工程施工方案 12
（一）、鋼筋分項工程 12
（二）、基礎混凝土分項工程 12
第六章主要安全技術措施 13
第六章附圖
保利林語花園一區(02、03、04地塊)38-41棟、175-186棟、191-192棟工程位於樟木頭鎮樟木頭大道西側綠茵溫莎堡附近，38~41棟為單層商業，建築高度5.30m；175-177棟為地上28層、地下2層商住樓，建築高度簷口高度89.50m，建築物最大高度95.
50m；178-181棟為地上29層、地下2層商住樓，建築高度簷口高度89.80m,建築物最大高度92.20m；182-183棟為地上27層、地下2層商住樓，建築高度簷口高度83.
80m,建築物最大高度88.90m, 184-185棟為地上26層、地下2層商住樓，建築高度簷口高度80.80m,建築物最大高度86.
50m；186棟為地上兩層商鋪，建築物簷口高度10.17m,建築物最大高度12.77m，總建築面積約191448.
66平方公尺。
本工程在塔樓主體結構施工和二次結構施工插入時，隨著樓層的遞增，主體施工人員的上下和裝飾工程的材料都相對困難，為保證施工人員的上下便利和裝飾工程施工用材料的垂直運輸，確保工程的工期不受影響，故根據現場實際進度情況，1#施工電梯安裝在185棟南面建築建築物位置處，最大安裝高度均為86.80公尺，具體安裝位置詳見平面布置圖。，施工電梯選用由廣州市京龍工程機械****生產的電梯，施工電梯型號為sc200/200td。
為保證工程正常、順利施工，特編制本施工方案。
1、《保利林語花園一區(02、03、04地塊)38-41棟、175-186棟、191-192棟工程設計圖紙》
2、《施工施工電梯》（gb/t 10054-2005）
3、《施工施工電梯安全規則》（gb10055-2007）
4、《建築地基基礎設計規範》（gb50007-2002）
5、《混凝土結構設計規範》（gb 50010-2002）等編制。
6、根據建設方提供的施工圖及施工總平面布置圖
7、地基與基礎工程施工及驗收規範 gb50202-2002
一、 施工雙籠電梯引數要求
本工程施工雙籠電梯擬採用的sc200/200td型施工電梯，其單個吊籠的技術效能引數如下表：
二、 施工電梯基礎承臺的施工
根據現場實際情況， 1#施工電梯安裝在已施工完成的地下室頂板上，施工電梯基礎尺寸按廠家提供的電梯基礎尺寸4400mm（長）×3800mm（寬）×300mm（厚）施工，為確保電梯基礎使用安全，必須對本專案工程1#基礎下部地下室頂板採用φ48×3.5鋼管支架進行回撐，鋼管支架縱橫間距600mm，步距1200mmm，鋼管回撐經計算滿足安全要求。
基礎承臺配筋詳見見附圖。
當混凝土基礎強度到達設計強度後，（用同條件混凝土試塊控制）可以進行電梯架的安裝。
根據建築高度簷口高度80.80m，人貨電梯的安裝最大高度取86.80公尺，故以其為代表進行荷載驗算。
施工施工電梯主要技術引數如下：吊籠重（雙籠）：2×2200kg；外籠重：
1480kg；導軌架總重（共需58節，標準節每節重150kg，包括配件重）：58×150kg；載重量（雙籠）：2×2000kg;附牆重9×140kg（每三層附牆一次，每套附牆重140kg）。
考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取係數n=2.0
總重量：g=吊籠重+外籠重+導軌架總重+載重+附牆重
=2×2200+1480+58×150+2×2000+9×140=19840kg
考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取係數n=2.0，基礎承載：p=g×0.020kn=19840×0.020kn=396.80kn
按能承受最大壓力pmax=396.80kn而製作的基礎，則符合本施工電梯的使用要求
1.基礎引數
基礎混凝土強度等級：c30；
承檯底部長向鋼筋： 12@200；
承臺底部短向鋼筋： 12@200；
基礎長度l：3.8 m基礎寬度b：4.4 m；
基礎高度h：0.3 m；
2、承檯底面積驗算
軸心受壓基礎基底面積應滿足
s=3.8×4.4=16.72m2≥(pk+gk)/fc=(198.40+125.4)/(14.3×103)=0.023m2。
承檯底面積滿足要求。
3、承臺抗衝切驗算
由於導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。
計算簡圖如下：
f1 ≤ 0.7βhpftamho am = (at+ab)/2 f1 = pj×al
式中 pj --扣除基礎自重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，pj=p/s=396.799/16.72=23.732kn/m2；
βhp --受沖切承載力截面高度影響係數，βhp=1；
h0 --基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm；
al --沖切驗算時取用的部分基底面積，al=4.4×1.15=5.06m2；
am --沖切破壞錐體最不利一側計算長度；
at --沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a；
ab --沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長；
ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m
am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m
fl＝pj×al=23.732×5.06=120.084kn
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×865×265/1000=229.454kn≥120.084kn。
承臺抗衝切滿足要求。
4、承臺底部彎矩計算
屬於軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：
m1 = (a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2g/a)+(pmax-p)l]
m2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2g/a)
式中 m1,m2 --任意截面1-1、2-2處相應於荷載效應基本組合時的彎矩設計值；
a1 --任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.45m；
l,b --基礎底面的長和寬；
pmax,pmin --相應於荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(396.80+150.48)/16.72=32.732kn/m2；
p --相應於荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=32.732kn/m2；
g --考慮荷載分項係數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，g=1.35gk ，gk為基礎標準自重，g=1.35×125.4=169.29kn；
m1=1.452/12×[(2×3.8+0.
9)×(32.732+32.732-2×169.
29/16.72)+(32.732-32.
732)×3.8]=67.336kn·m;
m2=(3.8-0.9)2/48×(2×4.4+0.6)×(32.732+32.732-2×169.29/16.72)=74.466kn·m;
施工電梯基礎施工方案1標段
目錄1 編制依據 2 工程概況 3 基礎設定 4 基礎驗算 5 安全保證措施 5 公升降機基礎配筋附圖一 6 公升降機基礎加固附圖二 7 接料平台正立面附圖三 8 接料平台剖面附圖四 9 1 棟提公升機平面位置附圖五 10 2 棟施工電梯平面位置附圖六 11 2 棟施工電梯平面位置附圖七 12 施工...
施工電梯安拆施工方案 1
目錄一 工程概況 二 施工公升降機布置 三 施工公升降機基礎設計 四 施工公升降機安裝 五 施工公升降機拆卸 六 施工公升降機頂公升 加節 七 安全措施及注意事項 八 施工公升降機安全事故預防措施及應急救援預案 九 附圖 一 工程概況 三亞理文索菲 程位於三亞市海棠灣鎮3 地塊，本工程為五星級酒店工...
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