一、編寫依據
本工程模板施工專項方案的編寫依據：
1．本工程《施工組織總設計》。
2．《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb 50204-2002）。
3．市建築安全監督站所發《建築安全管理規定》。
4．本企業的《程式檔案》。
5．本工程主體結構特徵。
在本工程施工過程中會根據實際情況的變化對本方案進行適當地調整、修改。屆時將對其進行補充完善，以體現動態管理的原則。
二、工程概況
本工程是全現澆混凝土剪力牆結構，地下2層，地上26層，外加屋面機房和水箱間塔樓，總高達80.30m。地下室筏板麵標高為-7.
20m，地下一層樓板麵標高為-3.60m，地面以上部分底層至22層的層高均為2.80m，屋面兩層塔樓的層高為2.
50m、2.60m，大屋面標高為72.80m，屋面塔樓為機房、水箱間，標高分別為75.
30m，77.90m。
整個建築物平面形狀近似呈三塊t形的組合，其中16、18幢住宅從（1）軸至（33）軸方向長29.65m，（a）-（s）軸寬24.20m（不含伸出軸線外的汽車出入口斜道），17幢（1）-（33）軸方向長29.
00m，（a）軸至（s）軸方向寬24.20m。
主體結構中各層混凝土構件的強度等級如下：
墊層c15素混凝土。
地下室筏板及外側牆c30抗滲混凝土，室內剪力牆c30混凝土，後澆帶c35微膨脹混凝土。
地上各層主體結構混凝土為：剪力牆、連梁、樓板、樓梯c30。
各現澆構件的尺寸為：
基礎筏板厚1.20m，周邊外伸大角寬0.60m，地下室外側牆厚0.
30m，內側牆厚0.25m，地下一層樓板厚0.12m，底層樓板厚0.
15m。各幢住宅的地下室之間留後澆頻寬1.00m。
地上各層的牆厚除區域性為0.30m外，其餘均為0.20m；連梁斷面為200mm×400mm或200mm×300mm。
標準層樓板厚0.10m，屋面板厚0.15m。
標準層在窗台的邊梁在其底面和頂面標高各外伸出寬0.50m、厚0.10m的現澆挑簷板，此處的邊梁為ll-1斷面200mm×1000mm，梁頂面比樓板面高0.
55m。
由於本工程地處二環路以內，整個主體結構全部採用商品混凝土。
三、工程主體結構特點分析
從以上所述的工程概況可知，本工程層高較小，除地下室為3.60m（從-7.20m到-3.
60m到±0.00m），地面以上各標準層的層高均為2.80m（±0.
00m至61.60m）。因採用幫浦送商品混凝土坍落度大，為防止縫隙漏漿，擬採用鋼模製品散拼裝成牆、梁的模板，現澆樓板底模則採用10mm厚竹膠合板，梁板接頭的部位則根據各處的實際尺寸在木工房內製作定型的木模板。
1.20m厚筏板周邊砌永久性磚牆作為外胎模，筏板中的地坑和地下室外牆與筏板同時澆0.5m高牆腳，採用吊模板作側模，筏板商品混凝土採用以溜槽輸送和幫浦送相結合的方式，為避免混凝土從地坑側模內翻出，在地坑頂面用竹膠合板作壓模，詳見下圖1。
圖1 筏板地坑支模節點示意圖
地下室底板、外側牆混凝土抗滲等級為1.0mpa，而內側牆和地下一層樓板未作抗滲要求，有兩種方法可供選擇：一種方法是在與外側牆相臨的內側牆模板內用密孔鋼絲網攔斷，樓板與外側牆間也要採取臨時攔隔，以免混凝土在牆內流淌太遠，這樣可減少抗滲混凝土用量，但在澆搗過程中會形成很多豎向和水平向冷縫。
另一種方法是將地下二層結構（-7.20m至-3.60m）的內外牆、樓板混凝土均統一定為相同的抗滲等級，以免使牆、樓板內施工縫太多，同時增加的抗滲混凝土用量很小，並且有利於保證工期。
考慮到本工程主體結構的構件斷面、跨度不大，模板的支撐系統仍使用扣件式鋼管腳手架，以增加周轉材料的通用性，剪力牆豎向構件的厚度則依靠適當布置控模拉片來保證。地下室結構採用抗滲混凝土，故地下側牆控模拉片須加焊止水片，拉片橫向間距0.60m，豎向間距0.
30m，用3mm厚鋼板製作。見下圖2所示。
圖2 地下室側牆側模施工詳圖
板標高及±0.00m地下室頂板標高），地上各標準層結構混凝土一次澆搗高度達-2.80m。
考慮到內外側牆同時支模，地下室牆側模板擬採用橫向排列方式，內層鋼管楞豎向排列，外層鋼管楞橫向排列。
本工程外牆貼上瓷磚，為保證瓷磚與基層混凝土的粘結能力，要求混凝土外牆面有一定的粗糙度，故混凝土外牆用鋼模散拼，混凝土內牆用定型的覆膜模板拼裝，各層樓板底模用竹膠合板。
根據本專案部編制的《施工組織設計》中對進度計畫的要求以及向業主、監理方呈報的地下室施工進度計畫，標準層結構約每7d施工一層，為加快模板和架料的周轉速度，混凝土構件的側模在不損壞稜角的前提下即可拆除，樓板和連梁底模在混凝土強度達70%時可拆除，但應根據混凝土構件的試塊7d早期強度來判斷。地下室混凝土澆搗時間初步定在200×年6月，屆時本地平均氣溫不超過30℃，商品混凝土中含緩凝作用的外加劑，修正係數取ks=1.2，除底板之外幫浦送混凝土坍落度應控制在0.
11m至0.15m範圍內，修正係數kw=1.15，在商品混凝土能保證連續**的前提下，側牆混凝土澆搗速度可達每小時2m（即混凝土在側模內的堆積速度v=2m/h），在此情況下新澆混凝土對牆模板的側壓強度為：
p=0.4 += 4+=69.2kn/m2
若將新澆混凝土視為完全的流塑狀態，則側壓強為：
p=25h=25×3.30=82.50 kn/m2
取兩者中的較小值，則牆腳混凝土最大側壓力為69.2 kn/m2
有效壓頭高度h==2.77m取2.7m
側牆新澆混凝土側壓（水平向荷載）的傳遞途徑是：鋼模→面板→內楞→外楞→拉桿（或拉片）。
假設側牆腳控模拉桿水平間距為0.60m，豎向間距下密上稀，牆腳部間距0.30m，上部間距0.
60m，假設鋼模板能夠均勻傳遞水平荷載，豎向內楞所承受的折算線荷載為q=69.2×0.6=41.
5kn/m，力學簡圖如下圖3所示。
圖3 力學簡圖
上圖是乙個承受不均勻荷載的不等跨連續梁，無法查閱普通的力學計算手冊，擬採用力矩分配法疊代求解。見下圖4所示。
mba=ql2=×41.5×0.32=0.467kn·m=467n·m
mbc=-×41.5×0.32=-0.311kn·m=-311n·m
mcb=311n·m
mcd=-×36.9×0.32-×（41.5-36.9）×0.32=（-277-21）×10-3kn·m=-298n·m
mdc=×36.9×0.32+×（41.5-36.9）×0.32=（277+14）×10-3kn·m=291n·m
mde=-×27.7×0.62-×（36.9-27.7）×0.62=（-831-166）×10-3kn·m=－997n·m
med=×27.7×0.62+×（36.9-27.7）×0.62=（831+111）×10-3kn·m=942n·m
mef=-×18.4×0.62-×（27.7-18.4）×0.62=（-552-167）×10-3kn·m=-719n·m
mfe=×18.4×0.62+×（27.7-18.4）×0.62=（552+111）×10-3kn·m=663n·m
mfg=-×9.2×0.62-×（18.4-9.2）×0.62=（-276-166）×10-3kn·m=-442n·m
mgf=×9.2×0.62+×（18.4-9.2）×0.62=（276+111）×10-3kn·m=387n·m
mgh=-×9.2×0.62=-221×10-3kn.m=-221n.m
各段桿件的線剛度為：
iab= =2.5ei
ibc= icd==3.33ei
ide= ief=ifg==1.67ei
igh==1.25ei
故各節點左右兩端的分配係數為：
b左==0.43 b右=0.57
c左=c右=0.5
d左==0.67 d右=0.33
e左=e右=f左=f右=0.5
d左==0.57 d右=0.43
圖4 力矩分配
由力矩分配法可得豎向內楞截面彎矩圖如下圖5所示。
圖5 豎向內楞截面彎矩圖
取脫離體算出各點支座反力：
rb=（0.425+×41.5×0.
32）/0.3+（0.425-0.
150+×41.5×0.32）/0.
3=7.64+7.14=14.
8knrc左=（0.15-0.425+×41.5×0.32）/0.3=5.31kn
rc右=[（0.15-0.795+×36.9×0.32+（41.5-36.9）××0.3×0.1]/0.3=3.62kn
rc=5.31+3.62=8.9kn
rd左=[（0.795-0.15+×36.9×0.32）+（41.5-36.9）××0.3×0.2]/0.3=8.15kn
rd右=[ 0.795-0.914+×27.7×0.62+（36.9-27.7）××0.6×0.2]/0.6=9.03kn
rd=8.15+9.03=17.2kn
re左=[ 0.914-0.795+×27.7×0.62+×（36.9-27.7）×0.6×0.4]/0.6=10.35kn
re右=[ 0.914-0.53+×18.4×0.62+（27.7-18.4）×0.6×0.2]/0.6=7.09kn
re=10.35+7.09=17.4kn
rf左=[ 0.53-0.914+×18.4×0.62+（27.7-18.4）×0.6×0.4]/0.6=6.74kn
rf右=[ 0.53-0.282+×9.2×0.62+（18.4-9.2）×0.6×0.2]/0.6=4.09kn
rf=6.74+4.09=10.8kn
de跨的跨度0.60m，橫向荷載也較大（27.7-36.9kn/m），跨中彎矩為： m=0.61kn.m
整個豎向鋼管內楞最大彎矩為0.914kn·m，φ48×3管截面抵抗矩為4490mm3，圓管形截面塑性發展係數γ=1.2
σ===170＜205n/mm2=[f]
按照上述假設的傳力途徑，橫向排列的雙鋼管外楞被視為豎向單鋼管內楞的水平方向支點，由上述驗算結果可知，最大支座反力分別在d、e兩點，即由下往上的第
三、四道橫楞所受集中荷載最大，分別是17.2kn、17.4kn，而控模拉桿的橫向間距是0.
60m，故可將雙管橫楞視為跨度為0.60m，跨中受17.4kn，集中荷載的多跨連續梁。
因鋼鐵管長度大多數超過3.0m，可視為五跨連續梁（如下圖6所示）。
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