目錄1.後澆帶應力的換撐 2
1.1溫度後澆帶 2
1.2負二層人防部分沉降後澆帶 2
1.3負二層非人防沉降後澆帶 2
1.4負一層沉降後澆帶 2
2．車道應力的換撐 2
3.計算書 10
3.1後澆帶換撐驗算 10
3.1.1混凝土型鋼梁受壓計算 10
3.1.2人防區後澆帶計算i25a 11
3.2車道換撐驗算 12
在兩側混凝土澆築完12小時後封閉。如以後出現裂縫現象，裂縫處用環氧樹脂注漿封閉。
布置間距1200mm的i25a（q345）傳力型鋼，型鋼腹板與樓板平行布置於樓板內，埋入混凝土板500mm，端部設定250×116×10mm端板，見附圖《人防後澆帶布置傳力型鋼平面示意圖》。
布置i25a傳力型鋼於每道主次樑內，傳力型鋼埋入混凝土樑內500mm，端部設定250×116×10mm端板；換撐處板鋼筋預留，混凝土後澆，梁和該層結構一起澆築完成。見附圖《負二層非人防後澆帶布置傳力型鋼平面示意圖》。
布置i25a（q345）傳力型鋼於主次樑內。傳力型鋼埋入混凝土梁500mm，端部設定250×116×10mm端板；沉降後澆帶換撐處板鋼筋預留，混凝土後澆，梁和該層結構一起澆築完成。見附圖《負一層後澆帶布置傳力型鋼平面示意圖》。
車道（-軸/-1/g軸）負二層處布置直徑609mm、壁厚16mm，間距4000mm的圓鋼管，實現應力的換撐；車道（-軸/–軸）負二層處布置直徑609mm，壁厚16mm圓鋼管；圓鋼管中心應與兩側混凝土樓板中心對齊，牆體混凝土內預埋16mm厚、800×800mm端板，端板上焊接500mm長、9c25鋼筋錨入混凝土牆體內（見換撐平面布置圖及車道換撐大樣圖）。
負二層後澆帶、車道換撐平面布置圖
負一層沉降後澆帶、車道換撐平面布置圖
砼型鋼梁大樣圖
人防板後澆帶內傳力型鋼布置圖：
非人防板後澆帶內傳力型鋼布置圖：
車道換撐大樣圖：
-軸/-1/g軸車道大樣圖
-軸/–軸車道換撐大樣圖
封板處詳圖
負二層人防沉降後澆帶。根據基坑監測報告，第二道支撐內力最大為9576.25kn，按12公尺每跨計算。
負二層人防沉降後澆帶加強傳力型鋼布置間距1200mm,則型鋼根數（12000/1200）+1=11根，型鋼取11根，每根受力按9576.25/11=870.57kn；
負二層非人防沉降後澆帶。砼型鋼梁換撐間距取2800mm，則根數12000/2800+1=5.24根，取5根，每根受力按9576.25/5=1915.25kn。
負一層沉降後澆帶。第一道支撐內力最大為2678.74kn，按12公尺每跨計算，負一層沉降後澆帶加強傳力型鋼布置間距取最大2400mm,則型鋼根數（12000/2400+1=5.
24，取5根，每根受力2678.74/5=535.748kn。
即只需驗算負二層處型鋼受力即可。
取截面較小梁（次梁）計算：
次梁有效截面積：
200×550-4850
=105150mm2
每根混凝土型鋼梁容許受力為f2=105150×10-6×14.3×103=1503.645kn
i25a：
h=250mm t=13mm
b=116mm r=10mm
d=8mm
x-x軸：
ix=5020cm4 wx=402cm3
ix=10.18cm
ix/sx=21.6cm sx=230.7cm3
y-y軸
iy=280cm4 wy=48.3cm3
iy=2.4cm
截面面積：48.5cm2
單位重量：38.1kg/m
抗壓強度設計值f=215n/mm2
長細比：λx=1000/101.8=9.82
λy=500/24=20.8
查表得：ψx=0.995
ψy=0.979
整體穩定驗算：
n=1915.25kn-f2
=1915.25-1503.645kn
=411.605kn
n/ψa=411.605×103/0.979×48.5×102=86.687＜f=215
h=250mm t=13mm
b=116mm r=10mm
d=8mm
x-x軸：
ix=5020cm4 wx=402cm3
ix=10.18cm
ix/sx=21.6cm sx=230.7cm3
y-y軸
iy=280cm4 wy=48.3cm3
iy=2.4cm
截面面積：48.5cm2
單位重量：38.1kg/m
抗壓強度設計值f=215n/mm2
長細比：λx=1000/101.8=9.82
λy=500/24=20.8
查表得：ψx=0.995
ψy=0.979
整體穩定驗算：
n=870.57kn
n/ψa=870.57×103/0.979×48.5×102=183.3＜f=215
第二道支撐內力最大為9576.25kn，按12公尺每跨計算。車道換撐處圓鋼管布置間距4000mm,則圓鋼管根數（12000/4000）+1=4根，型鋼取4根，每根受力按9576.
25/4=2394.0625kn；
車道處鋼管換撐計算：
一、構件受力類別：
軸心受壓構件強度,穩定性和剪力計算。
二、計算公式：
1,軸心受壓構件的強度，可按下式計算：
2,摩擦型高強螺栓連線處的強度，按下式計算：
3,軸心受壓構件的穩定性按下式計算：
格構式構件剪力v應由承受該剪力的綴材面分擔。
式中 n──軸心拉力或軸心壓力,取 n=2394062(n)；
an──淨截面面積,取ad=60388.48(mm2)；
a──構件的毛截面面積，取 a=60388.48 (mm2)；
f──鋼材的抗拉強度設計值，取 f=215(n/mm2)；
n──在節點或拼接處，構件一端連線的高強螺栓數目,取 n=0；
n1──所計算截面(最處列螺栓處)上高強螺栓數目；取 n1=0；
l──構件的計算長度,取 l=7100(mm)；
i──構件的迴轉半徑,取 i=212.5(mm)；
軸心受壓構件的穩定係數,=l/i計算得到的構件柔度係數作為引數查表得 =0.874；
fy──鋼材的屈服強度，取 fy=215(n/mm2)。
三、計算結果：
1,軸心受壓構件強度 =n/an=2394062/60388.48=39.64(n/mm2)；
由於計算的最大強度σmax=39.64n/mm2,不大於承載力設計值:215n/mm2，故滿足要求!
2,軸心受壓構件穩定性計算: n/a= 2394062/(0.874×60388.48)=45.357(n/mm2)；
其計算結果大於承載力設計值:215n/mm2，45.357n/mm2,不大於承載力設計值:215n/mm2，故滿足要求!
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