本規範規定了重大危險源評估分級的方法和程式。
本規範為重大危險源評估分級技術規範，適用於包括儲罐區、庫區、生產場所等重大危險源。
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《中華人民共和國安全生產法》
《危險化學品安全管理條例》
《安全生產許可證條例》
《重大危險源辨識》（gb18218）
《安全評價通則》
《關於規範重大危險源監督與管理工作的通知》(安監總協調字[2005]125號)
下列術語和定義適用於本規範。
重大危險源是指長期地或者臨時地生產、搬運、使用或者儲存危險物品，且危險物品的數量等於或超過臨界量的單元（包括場所和設施）。
重大危險源分級判據如表1所示。
表1 重大危險源分級判據
具體判別的依據如下：
①一級重大危險源：可能造成死亡30人（含30人）以上的重大危險源；
②二級重大危險源：可能造成死亡10-29人的重大危險源；
③**重大危險源：可能造成死亡3-9人的重大危險源；
④四級重大危險源：可能造成死亡1-2人的重大危險源。
可能造成的死亡人數評價程式為：
①將重大危險源的周邊區域劃分成等間隔的網格區，用一笛卡爾座標體系的網格覆蓋城市的區域地圖(如圖1所示)，網格間距大小取決於當地人口密度，以不影響計算結果為準。
②確定每一網格內的人員數量，通過火災(室內火災除外)、**、毒物洩漏擴散事故後果模型計算重大危險源事故在每一網格中心處產生的熱輻射、超壓或毒物濃度的數值，然後通過熱輻射、衝擊波超壓、中毒概率函式將其其轉化為造成死亡的概率。
③將每一網格中心的死亡率與人口數量相乘，即得到死亡的人數。
④將所有網格的死亡人數求和，即得到總的死亡人數。
具體用下式表示：
1）式中，n為總的死亡人數，di為第i個網格的人口密度，s為網格面積，vi為第i個網格的個人死亡率，n為網格的數目。
圖1 死亡人數計算原理示意圖
採用財產損失半徑的方法評估事故後果造成的損失，並假定此半徑內沒有損失的財產與此半徑外損失的財產相互抵消，或者說此半徑內的財產完全損失，此半徑外的財產完全無損失。財產損失半徑通過火災、**事故後果模型確定。
財產損失半徑按下式計算：
2）式中，ri為i區半徑，m；ki為常量。
熱輻射對建築物的影響直接取決於熱輻射強度的大小及作用時間的長短，以引燃木材的熱通量作為對建築物破壞財產損失半徑，計算公式如下：
3）4）
式中，q為引燃木材的熱通量（w/m2），t為熱輻射作用時間，即火災持續時間（s）。
重大危險源的評價分級程式如下圖所示。如果一種危險物質具有多種事故形態，按照後果最嚴重的事故形態考慮，即遵循「最大危險原則」。各類重大危險源具體事故情景選擇、後果計算及死亡概率計算過程參見附錄a。
圖2 重大危險源評價分級程式
a.1.1.1池火災
易燃液體如汽油、苯、甲醇、乙酸乙酯等，一旦從儲罐及管路中洩漏到地面後，將向四周流淌、擴充套件，形成一定厚度的液池，若受到防火堤、隔堤的阻擋，液體將在限定區域（相當於圍堰）內得以積聚，形成一定範圍的液池。這時，若遇到火源，液池可能被點燃，發生地面池火災。
a.1.1.2蒸氣雲**
易燃易爆氣體如h2、天然氣等，洩漏後隨著風向擴散，與周圍空氣混合成易燃易爆混合物，在擴散擴過程中如遇到點火源，延遲點火，由於存在某些特殊原因和條件，火焰加速傳播，產生**衝擊波超壓，發生蒸氣雲**。
易燃易爆的液化氣體如液化石油氣、液化丙烷、液化丁烷等，其沸點遠小於環境溫度，洩漏後將會由於自身的熱量、地面傳熱、太陽輻射、氣流運動等迅速蒸發，在液池上面形成蒸氣雲，與周圍空氣混合成易燃易爆混合物，並且隨著風向擴散，擴散擴過程中如遇到點火源，也會發生蒸氣雲**。
a.1.1.3噴射火
對於易燃易爆氣體如h2、天然氣，以及易燃易爆的液化氣體來說，洩漏後可能因摩擦產生的靜電立即點火，產生噴射火。
a.1.1.4沸騰液體擴充套件蒸氣雲**
易燃易爆的液化氣體容器在外部火焰的烘烤下可能發生突然破裂，壓力平衡被破壞，液體急劇氣化，並隨即被火焰點燃而發生**，產生巨大的火球。這種事故被稱為沸騰液體擴充套件為蒸氣雲**。
a.1.1.5中毒事故
毒性的液化氣體如液氯、液氨等，由於沸點小於環境溫度，洩漏後會因自身熱量、地面傳熱、太陽輻射、氣流運動等迅速蒸發，生成有毒蒸氣雲，密集在洩漏源周圍，隨後由於環境溫度、地形、風力和湍流等因素影響產生漂移、擴散，範圍變大，濃度減小。
a.1.2.1池火災事故後果模型
池火災火焰的幾何尺寸及輻射引數按如下步驟計算。
計算池直徑
根據洩漏的液體量和地面性質，按下式可計算最大可能的池面積。
（1）式中，s為液池面積（m2），w為洩漏液體的質量（kg），為液體的密度（kg/m3）hmin為最小油層厚度（m）。
最小物料層厚度與地面性質對應關係見表1。
表1 不同性質地面物料層厚度表
確定火焰高度
計算池火焰高度的經驗公式如下：
2）式中：l為火焰高度（m），d為池直徑（m），mf為燃燒速率（kg/m2s），
ρ0為空氣密度（kg/m3），g為引力常數。
計算火焰表面熱通量
假定能量由圓柱形火焰側面和頂部向周圍均勻輻射，用下式計算火焰表面的熱通量：
3）式中，q0為火焰表面的熱通量（kw/m2），δhc為燃燒熱（kj/kg），π為圓周率，f為熱輻射係數（可取為0.15），mf為燃燒速率（kg/m2s），其它符號同前。
目標接收到的熱通量的計算
目標接收到的熱通量q(r)的計算公式為：
4） 式中，q(r)為目標接收到的熱通量（kw/m2），q0為由式（3）計算的火焰表面的熱通量（kw/m2），r為目標到油區中心的水平距離（m），v為視角係數。
視角係數的計算
角係數v與目標到火焰垂直軸的距離與火焰半徑之比s，火焰高度與直徑之比h有關。
5）6）
7）8）
9）10）
11）12）
13）其中a、b、j、k、vh、vv是為了描述方便而引入的中間變數，π為圓周率。
a.1.2.2蒸氣雲**事故後果模型
蒸氣雲**產生的衝擊波超壓是其主要危害。衝擊波超壓可通過傳統的tnt當量係數法進行計算，將事故**產生的**能量等同於一定當量的tnt，也可根據**能量直接計算。
（1）tnt當量法
確定閃蒸係數
在熱力學資料資料的基礎上，用下式估算燃料的閃蒸部分。
14）式中，f為蒸發係數，cp為燃料的平均比熱(kj/kgk)，δt為環境壓力下容器內溫度與沸點的溫差(k)，l為汽化熱(kj/kg)。
計算雲團中燃料的質量：
15）式中，wf 為雲團中燃料的質量(kg)，w為洩漏的燃料的質量(kg)，f為閃蒸係數。
計算tnt當量：
16）式中，wtnt為燃料的tnt當量(kg)，wf為雲團中燃料的質量(kg)，hf為燃料的燃燒熱(mj/kg)，htnt為tnt的爆熱(mj/kg)，αe為tnt當量係數，推薦αe=0.03。
將實際距離轉化為無因次距離：
17）式中，r為離**點的實際距離(m)，為無因次距離(m)。
在離**點距離為r處，根據相應的值，查圖1得到超壓，進而**人員受傷害和建築受破壞的情況。
（2）直接計算法
在得到雲團中燃料的質量的情況下，可按下式直接計算**衝擊波超壓δp。
（18）
（0.3≤z≤12
19）20）
式中，δps為衝擊波正相最大超壓（pa），z為無量綱距離，pa為環境壓力，r為目標到爆源的水平距離（m），e為爆源總能量（j），α為蒸氣雲當量係數，一般取0.04，w為蒸氣雲中對**衝擊波有實際貢獻的燃料質量（kg），qc為燃料的燃燒熱（j/kg）。
a.1.2.3噴射火事故後果模型
加壓的可燃物洩漏時形成射流，如果在洩漏裂口處被點燃，則形成噴射火。假定火焰為圓錐形，並用從洩漏處到火焰長度4/5處的點源模型來表示。
重大危險源評價方法
誠意煤礦 綜掘一隊 二o一四年五月 礦井主要危害有害因素的危險性分析採用生產環境作業時的危險性定量評價方法。用於系統風險率有關的三個因素指標之積來評價系統危險性大小，即 d lec l 發生事故可能性大小 e 人體暴露危險環境中的頻繁程度 c 發生事故造成的損失和後果 d 值越大，說明系統的危險性越...
重大危險源的評價方法
行業資料 單位部門 日期 年 月 日 重大危險源評價以危險單元作為評價物件。一般把裝置的乙個獨立部分稱為單元，並以此來劃分單元。每個單元都有一定的功能特點，例如原料 區 反應區 產品蒸餾區 吸收或洗滌區 成品或半成品貯存區 運輸裝卸區 催化劑處理區 副產品處理區 廢液處理區 配管橋區等。在乙個共同廠...
重大危險源風險評價
我礦採用作業條件危險性評價法 lec 對主要危險源進行了風險評價 1 瓦斯 燃燒 發生瓦斯 的可能性l取1，即可能性小完全意外 作業人員暴露在瓦斯 危險環境中的頻繁程度e取6，即每天工作面暴露 瓦斯 事故產生的後果嚴重程度c取60，即許多人死亡的大災難。風險評價定量計算結果為 d l e c 1 6...