一、 37121綜採工作面供電方案
一採區37121綜採面已形成，其走向1000m，斜長150公尺，電源由一採區上部變電所引出經一採區下部變電所至5#-7#運輸石門660v移變處，由於變電所至37121工作面的距離較長，需在其供電線路上增加兩個配電點，以保證其供電安全；
第乙個配電點:
在5-7#石門風門處安裝一台660v移動變電站，由660v移動變電站二次側引出兩趟電纜，一趟電纜直接進入回風巷**z-315*4型組合開關，控制回風巷的乳化液幫浦、深孔鑽機、無極繩絞車和噴霧幫浦等裝置，一趟電纜直接進入運輸巷總饋電，控制運輸巷的運輸皮帶和**機，
第二個配電點：
一台1140v移動變電站跟著37121回風巷裝置列車走，由移動變電站二次側引出一趟電纜，直接進入回風巷**z-1600/1140型組合開關，用來控制工作面的採煤機、工作面溜子和乳化液幫浦；
37121綜採工作面的供電線路：由一採區上部變電所原控制27121綜採工作面的高壓配電裝置引出一採區下部變電所
5#-7#石門 7#大傾角運輸上山皮帶 37121回風巷1140v移變
二、負荷統計與變壓器選擇
2.1負荷統計計算
變壓器負荷統計表
公式引數說明：
kx —— 需用係數；
cosφpj —— 平均功率因數；
pmax —— 最大一台電動機功率，kw；
sb —— 變壓器需用容量，kva；
∑pe —— 變壓器所帶裝置額定功率之和，kw；
2.2 變壓器的選擇
根據供電系統的擬訂原則，變壓器的選擇原理如下：
2.2.1 變壓器 t1
額定總功率為∑pel=560kw，最大容量電動機的功率為160kw，查表取功率因素cosφwm=0.7，查表礦井電力負荷計算需用係數kx為
kx = 0.4 + 0.6 pmax / ∑pe = 0.4 + 0.6×160/ 560 = 0.57，取0.600
cosφpj=(∑pi×cosφei)/∑pi =(80×0.85+110×0.86+45×0.
82+75×0.86+4×7.5×0.
85+160×0.85+45×0.82+15×0.
85)/(80+110+45+30+160+45+15)
0.848，取0.9
將kx值和cosφpj值代入得
sb = kx∑pe / cosφpj = 0.600×560 / 0.90 = 374 kva
選用kbsgzy-500/6/0.93 型號符合要求。
2.2.2 變壓器 t2：
額定總功率為∑pel=735kw，最大容量電動機的功率為375kw，查表取功率因素cosφwm=0.7，查表礦井電力負荷計算需用係數kx為
kx = 0.4 + 0.6 pmax / ∑pe = 0.4 + 0.6×375 / 735 = 0.706，取0.750
cosφpj=(∑pi×cosφei)/∑pi
375×0.86+200×0.86+160×0.85)/(375+200+160)
0.85，取0.85
將kx值和cosφpj值代入得
sb = kx∑pe / cosφpj = 0.750×735 / 0.85 = 648.5 kva
選用kbsgzy-1000/6/1.2 型號符合要求。
三、綜採工作面電纜的選擇
3.1 高壓電纜選擇和校驗:
公式引數說明：
∑pe —— 高壓電纜所帶的裝置額定功率之和，kw；
kx —— 需用係數 ；
ue —— 高壓電纜額定電壓，kv；
cosφpj —— 平均功率因數 ；
ηpj —— 加權平均效率；
ij —— 經濟電流密度，a/mm；
n —— 同時工作的電纜根數；
id(3) —— 三相最大穩態短路電流，a；
c —— 熱穩定係數；
tf —— 短路電流作用的假想時間，s；
tanφ —— 平均功率因數對應的正切值，tanφ = √((1/cosφ)-1) ；
r，x —— 電纜的每公里電阻和電抗(ω/km)；
lg —— 電纜長度(km) 。
△vbl ---- 配電點中線路最長且符合最大的支線電壓損失， v；
pn支線最大的負荷，kw；
lbl ------- 配電點至負荷裝置的距離
γsc -------電纜材料的導電係數，軟電纜取42.5m/（ω/mm2）;
vn、abl、ηm0-------依次為支線的額定電壓（a）、支線截面(mm2)、電動機額定效率；
vr ---依次為變壓器電阻壓降百分比；
vx ----- 變壓器電抗壓降百分比；
△vp -----網路中的允許電壓損失；
cosφwm------變壓器的電壓損失一組用電裝置的加權平均功率因素；
<1> c21(myjv22-70-10m)：
電壓損失：△ug% = kx×∑pe×lg×(r+xtanφ)/(10×ue)
0.62×1295×0.01×(0.3210+0.0930×0.608) / (10×6)
0.01%
<2> c23(myjv22-35-200m)：
長時負荷電流：ig = (∑pe×kx×10) / (√3×ue×cosφpj×ηpj)
1295×0.62×10) / (√3×6000×0.85×0.95)
95.7 (a)
經濟電流截面：aj = ig / (n×ij) = 95.7/(1×2.25) = 42.5(mm)
熱穩定截面：amin = id(3)×(√tf)/ c
4582.145×(√0.25) / 93.4
24.53(mm)
電壓損失：△ug% = kx×∑pe×lg×(r+xtanφ)/(10×ue)
0.62×1295×0.2×(0.2360+0.0890×0.620) / (10×6)
0.14%
<3> c24(myjv22-35-1000m)：
長時負荷電流：ig = (∑pe×kx×10) / (√3×ue×cosφpj×ηpj)
735×1×10) / (√3×6000×0.86×0.95)
86.5(a)
經濟電流截面：aj = ig / (n×ij) = 64.9/(1×2.25) = 28.84(mm)
熱穩定截面：amin = id(3)×(√tf)/ c
4582.145×(√0.25) / 93.4
24.53(mm)
電壓損失：△ug% = kx×∑pe×lg×(r+xtanφ)/(10×ue)
0.75×735×1×(0.6420+0.1050×0.593) / (10×6)
1.07%
電壓損失正常情況下不得超過7％，故障狀態下不超過10％。
3.低壓電纜截面積的選擇：
1）選擇採煤機支路電纜 lg1
i1=k10pn*103/√3vn cosφnηm0
=0.75*375*103/1.732*1140*0.93*0.86 =178.2a
查表得,選用ucp-3*70的低壓電纜，即ip=215a>178.2a，較為合適；
2）選擇工作面溜子電纜 lg2
i2= k10pn*103/√3vn cosφnηm0
=0.8*200*103/√3*1140*0.93*0.86 =101.3a
查表得，選用ucpq-3*35的低壓電纜，即ip=138a>101.3a，較為合適；
3）選擇乳化液幫浦電纜lg3
i3= k10pn*103/√3vn cosφnηm0
=0.9* 160*1000/1.732*660*0.93*0.86=123a
查表得，選用ucpq-3*35的低壓電纜，即ip=138a>123a，較為合適；
4）1140v移動變電站幹線電纜的選擇
由於採煤機、工作面溜子、乳化液幫浦的電源線都引自1140v移動變電站的一根幹線，因此可推出幹線的主芯線截面atl1
查表得1140v電網允許電壓損失為△vp=117v，
因採煤機的容量最大，則得幹線的電壓損失為
△vbl=pnk10lbl*103/γscvnablηm0
幹線的電纜長度為 lwa=250m
lca=kin*lwa
2482綜採工作面供電
設計說明書 珙泉煤礦機運部 2014.10.15 2482綜採工作面供電設計審批表 一 綜採工作面主要條件 工作面位於24區四區段，工作面主採二煤層 c1煤層 二 c1煤層 三煤層層間距為0 2m，平均層間距1.6m，由於斷層分為兩塊工作面，其中2482 1工作面引數 煤層厚度0.8 2.2m，平均...
中組煤0910綜採工作面供電設計
神華集團烏海能源 平溝煤礦 中組煤0910綜採工作面 供電設計 單位 綜採隊 負責人 王鐵軍 編制人 李文平 2011年2月10日 目錄第一章供電系統概況 第一節供電系統 第二節供電設施的型號 用途及位置 第三節供電設計及整定 第二章裝置質量標準及措施 第一節裝置質量標準 第二節措施 第三章裝置維護...
綜採工作面設計
前言 x煤礦2002年投產，設計能力30萬t a，一對立井開拓，2006年礦井核定生產能力為18萬t a。石橋煤礦 三 四採區設計 由寧陽縣煤炭局於2004年11月 2004 31號批准,綜合機械化放頂煤可行性研究及方案設計 由寧陽縣煤炭局於2014年5月 2014 42號批准,由泰安市煤炭局於20...