一、 結構方案的選擇
1、 主體結構設計方案
該建築物層數為五層，總高度為16.5m，層高為3m，房屋的高寬比為16.5/12=1.375<2，體型簡單，室內要求空間小，多為小辦公室，橫牆較多，所以採用配筋砌塊砌體結構。
2、牆體布置
縱牆的間距39.6m<40m，可不設伸縮縫。場地土質比較均勻，房屋體型剛度很好，又不考慮抗震要求，沒有必要設定沉降縫和防震縫。
本結構採用縱橫牆承重體系, 增加結構的縱橫向剛度。牆厚為240mm。
2、 構造柱：構造柱不單獨承重，因此不需設獨立基礎，其下端與地圈樑連線，在施工時必須先砌牆，牆體砌成馬牙槎形式，柱截面採用，配筋為縱筋4 12，箍筋採用 6@250，在離圈樑上下不少於1/6層高內，箍筋加密至間距100mm，在構造柱和牆之間沿牆高每500mm設2 6的鏈結筋，每邊伸入牆內不少於1000mm。
3、 圈樑：每層都設（包括地圈樑），並覆蓋整個牆體，設在板底，尺寸為，（根據磚的模數），縱筋採用4 8，箍筋採用 6@250
二、 確定結構靜力計算方案
最大橫牆間距s=，屋蓋、樓蓋類別屬於第一類，s<32m,因此本房屋屬剛性方案房屋。
三、 確定砌體結構構件的材料強度和尺寸
1、 牆體採用240mm厚的牆體，牆體擬採用雙面粉刷並採用mu10實心燒結黏土，1、2層採用m10混合砂漿砌築，3、4、5層採用m7.5混合砂漿砌築。
2、 樑高（為梁的跨度），，矩形截面梁的高寬比一般取2.0~3.5，根據磚的模數和梁的模數，，伸入牆體240mm
3、 板：採用預應力空心板，採用120mm厚的板，根本承重體系和牆體的距離選擇板的尺寸：a~b軸間的板選用5個1號板和乙個2號板，縱向布置板與板之間留9mm的縫用c20細石混凝土填縫；b~c軸間的板選用39個3號板，橫向布置板與板之間留16mm的縫，用c20細石混凝土填縫；c~d軸間的板選用4個1號板和2個2號板，縱向布置板與板之間留9mm的縫用c20細石混凝土填縫。
4、 門：採用木門
5、 窗：採用的剛框玻璃窗
6、 過梁、雨篷：採用c20混凝土，其搭接長度每端為250mm，過梁尺寸為
7、 基礎：採用混凝土條形基礎（磚砌大放腳）
計算書一、 荷載計算
1、 屋面荷載
（1）屋面恆載標準值：
3mm厚sbs改性瀝青防水卷材
20厚1:2水泥砂漿找平層
25厚的硬質聚氨酯泡沫塑料保溫層
1:8的水泥膨脹珍珠岩，最薄處30厚
預應力空心樓板
作用在縱牆上的荷載：
板傳來的荷載
屋面梁自重 （包括側面粉刷）
作用在橫牆上的荷載
（2）屋面活荷載標準值
作用在縱牆上的荷載
作用在橫牆上的荷載
屋面梁傳給縱牆荷載的設計值
可變荷載效應控制的組合
永久荷載效應控制的組合
屋面梁傳給橫牆的荷載的設計值
可變荷載效應控制的組合
永久荷載效應控制的組合
2、樓面荷載
（1）樓面恆載標準值：
8—10厚地磚
5厚1:1水泥砂漿粘結層
25厚1:3幹硬性水泥砂漿結合層
預應力空心樓板
作用在縱牆上的荷載
板傳來的荷載
樓面梁自重
作用在橫牆上的荷載
（2）樓面活荷載標準值
作用在縱牆上的荷載
作用在橫牆上的荷載
樓面梁傳給縱牆荷載的設計值
可變荷載效應控制的組合
永久荷載效應控制的組合
樓面梁傳給橫牆的荷載的設計值
可變荷載效應控制的組合
永久荷載效應控制的組合
3、牆體自重：
塗料面層
刮膩子兩道
20厚水泥砂漿打底
240厚牆體自重
370厚牆體自重
塑鋼玻璃窗自重
女兒牆自重（厚240mm,高900+120mm=1020,雙面粉刷）
女兒牆重設計值
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
女兒牆根部至計算截面（即進深梁底面）高度範圍內的牆體
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
計算每層牆體自重時，應扣除視窗面積，加上窗自重。 2,3,4,5層牆體厚度均為240mm，計算高度3m，其自重標準值為：
設計值：
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
對一層牆體厚度為370mm，底層樓層高度為3.6m，其自重標準值：
設計值：
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
橫牆2~5層牆體自重
設計值：
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
一層橫牆自重：
設計值：
由可變荷載效應控制的組合
由永久荷載效應控制的組合
二、內力計算
1、樑端有效支撐長度的計算：屋蓋及2、3、4層樓蓋大樑截面，樑端伸入端內240mm,下設的剛性墊塊，1層縱牆為370mm，下設，則樑端墊塊上表面有效支撐長度採用下式計算
為。。。。。。，外縱牆的計算面積為窗間牆的面積2~5層；1層
由可變荷載控制及永久荷載控制的組合計算結果如圖：
由可變荷載效應控制下的樑端有效支撐長度計算
由永久荷載效應控制下的樑端有效支撐長度計算
2、 外縱牆控制截面的內力計算。進行梁傳遞荷載對外牆的偏心距，各層i-i,iv-iv截面的內力按可變荷載控制和永久荷載控制的組合分別如下兩表。
由可變荷載效應控制下的樑端有效支撐長度計算
由永久荷載效應控制下的樑端有效支撐長度計算
二、 牆體承載力驗算
1、 縱牆承載力驗算。承載力驗算一般可以對截面i-i進行，但對多層磚房的底部可能iv-iv截面更不利，計算結果如下兩表：
縱向牆體由可變荷載控制時的組合承載力驗算
縱向牆體由永久荷載控制時的組合承載力驗算
2、 橫牆內力計算和截面承載力驗算。取1m寬牆體作為計算單位，沿縱向取3.3為受荷寬度，由於房間開間、荷載均相同，因此近似按軸壓驗算。
s=5.4m, h查表得：
滿足要求。
1層iv-iv截面處的內力及承載力驗算
由可變荷載控制的組合設計值
由永久荷載控制的組合設計值
=116.91+18.72+18.72+21.22+29.36=204.93kn
取n=204.93kn
s=5.4m, h
查表得：
滿足要求。
三、 砌體的區域性承壓
以上述窗間牆第1層為例，窗間牆截面為,混凝土梁截面，樑端伸入端內240mm,根據規範要求，在梁下設的混凝土墊塊。根據內力計算，當由可變荷載控制時，本層梁的支座反力,牆體的上部荷載；當由永久荷載控制時，本層梁的支座反力，牆體的上部荷載；牆體採用mu10燒結普通磚們m10混合砂漿砌築。
某兩層辦公樓結構設計計算書
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