高層之結構不規則
扭轉不規則：最大彈性位移與最小彈性位移之比大於1.5
凹凸不規則：凹進部分尺寸大於相應投影總尺寸的30%
樓板區域性不連續：30%，50%，5公尺，2公尺
側向剛度不規則：70%，80%，25%
豎向抗側力構件不連續：如底層帶轉換層的大空間結構
樓層承載力突變：a級不宜80%，不應65%，b級不應75%
高層之防震縫
防震縫的淨寬度原則：應大於兩側結構允許的**水平位移之和。
15公尺，70，20，6（5）7（4）8（3）9（2）
當縫兩側建築的結構體系和高度不同時，取按不利的結構型別確定的縫寬度與按較低房屋高度確定縫寬度的較大值。
高層之薄弱層彈塑性驗算
樓層屈服強度係數：按實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力與按罕遇**作用計算的樓層彈性**剪力的比值。
區分應（宜）進行彈塑性變形驗算的高層建築結構。
簡化計算法中結構薄弱層的位置確定方法：樓層屈服強度係數沿高度分布均勻的取底層；不均勻的取最小處及相對較小的樓層。
樓層延性係數：彈塑性位移增大係數與樓層屈服強度係數的比值
高層之抗震等級
抗震措施包含抗震構造措施。
5.3.7作為上部結構嵌固端的地下室的樓層側向剛度不應小於相鄰上部結構樓層側向剛度的2倍。
作為上部結構嵌固端的地下室一層的抗震等級應按上部結構採用；
以下結構可採用
三、四級；
地下室柱截面每側的縱向鋼筋面積不應少於地上一層對應每側縱向鋼筋面積的1.1倍。
與主樓連為整體的裙樓抗震等級不應低於主樓的抗震等級。
高層之結構自振週期
為什麼結構自振週期要折減？
結構計算分析時，只考慮了主要結構構件（梁、柱、剪力牆和筒體等）的剛度，沒有考慮非承重結構的剛度，因而計算的自振週期較實際的長，按這一週期計算的**作用偏小。為此，計算各振型**影響係數所採用的結構自振週期應考慮非承重牆體的剛度影響予以折減。
高層之框架-剪力牆結構框架部分承擔的**力調整
框剪結構在水平**力的作用下，由於剪力牆剛度較大，剪力牆承擔了大部分**作用剪力，二框架部分計算所得的剪力一般都較少；因此，在框架部分承擔的剪力小於0.2倍的底部總剪力的情況下，為保證作為第二道抗震防線的框架具有一定的抗側能力，需要對框架承擔的剪力予以適當調整；應按0.2v0和1.
5vf,max二者的較小值採用。
高層之幾個需要注意的取值
軸壓比：為了滿足抗震設計的延性要求；
剪重比：為了控制樓層的最小**剪力，保證結構的安全；（薄弱層應乘以1.15的增大係數）
位移比：為了保證結構平面的規則性，減小結構平面扭轉的不利影響；
週期比：扭轉為主的第一自振週期與平動為主的第一自振週期之比，為了減小扭轉效應對結構對結構產生的不利影響；
剛重比：為了控制結構的穩定性，避免結構產生整體失穩。
ejd≧1.4hσgi（剪力牆結構）
di≧10σgi/hi（框架結構）
高層之內力重分布
連梁的剛度為什麼要折減？
抗震設計時，框-剪和剪力牆結構中連梁的剛度相對牆體較小，而承受的彎矩和剪力很大，配筋設計困難，因此在不影響其承受豎向荷載能力的前提下，允許其適當開裂（降低剛度）而將內力轉移到牆體上。折減係數不宜小於0.5，一般情況下，6、7度時取0.
7，8、9度時取0.5。
考慮塑性變形內力重分布時對框架樑端負彎矩進行適當條幅時應注意哪幾個問題？
僅對豎向荷載產生的彎矩進行調幅；
樑端負彎矩調幅後，跨中彎矩應按平衡條件相應增大；
調幅後的跨中彎矩不應小於按簡支梁計算值的50%；
因鋼筋砼的塑性變形能力有限，調幅的幅度加以控制，現澆式0.8~0.9，裝配整體式0.7~0.8
高層之內力重分布
連梁的剛度為什麼要折減？
抗震設計時，框-剪和剪力牆結構中連梁的剛度相對牆體較小，而承受的彎矩和剪力很大，配筋設計困難，因此在不影響其承受豎向荷載能力的前提下，允許其適當開裂（降低剛度）而將內力轉移到牆體上。折減係數不宜小於0.5，一般情況下，6、7度時取0.
7，8、9度時取0.5。
考慮塑性變形內力重分布時對框架樑端負彎矩進行適當條幅時應注意哪幾個問題？
僅對豎向荷載產生的彎矩進行調幅；
樑端負彎矩調幅後，跨中彎矩應按平衡條件相應增大；
調幅後的跨中彎矩不應小於按簡支梁計算值的50%；
因鋼筋砼的塑性變形能力有限，調幅的幅度加以控制，現澆式0.8~0.9，裝配整體式0.7~0.8
4.2.4高寬比大於4的高層建築，在**作用下基礎底面不宜出現拉應力；其他建築，基礎底面與地基土之間零應力區面積不應超過基礎底面面積的15%；
抗傾覆力矩與傾覆力矩之比等於3時，零應力區為0；
抗傾覆力矩與傾覆力矩之比等於2.3時，零應力區為15%；
抗傾覆力矩等於g(b/2)；
傾覆力矩等於v0(2h/3+c)。
高層之構件承載力抗震調整係數
為什麼在抗震設計時，要對結構構件承載力進行調整？
1.動力荷載下材料的強度比靜力荷載下高；
2.**是偶然作用，結構的抗震可靠度要求比承受其他荷載的可靠度要求低。
60公尺以上的高層考慮風荷載；
水平長懸臂結構8度、9度抗震設計時考慮豎向**作用。
長懸臂大跨度指8度時2公尺，24公尺，9度時1.5公尺，18公尺；
較高的高層指40公尺以上的框架結構和60公尺以上的其他結構體系建築。
高層之荷載效應
高層建築結構的活荷載在計算內力時一般可作最不利布置，設計時按滿載考慮。因為高層民用建築樓面活荷載不大，一般為1.5~2kn/㎡，只佔全部豎向荷載的10%~15%，其不利分布產生的影響較小。
在活荷載較大的情況下，可以把按滿載計算的梁跨中彎矩乘以1.1~1.2的放大係數。
風荷載之風壓高度變化係數
對於山區的建築物應考慮地形條件修正，山峰和山坡頂部的修正係數
η=[1+ktanα(1-z/2.5h)]
注意考試時的陷阱
>0.3時取0.3
2.山峰時k=3.2，山坡時k=1.4
>2.5h時取z=2.5h
4.山峰和山坡的其他部位的修正係數需內插確定。
z為建築物高度
h為山峰或山坡的高度
風荷載之風振係數
對於高度大於30公尺且高寬比大於1.5的房屋和基本自振週期大於0.25s的各種高聳結構及大跨度屋蓋結構，才考慮風振影響。
與風振係數相關的有脈動影響係數、脈動增大係數、振型係數、風壓高度變化係數。
脈動增大係數的陷阱：
規範表7.4.3計算w0t2時，對於b類地區可不調整，其餘a類乘1.38，c類乘0.62，d類乘0.32
風荷載之結構基本自振週期
確定結構基本自振週期，有兩種方法：
1.高層附錄b.0.2中t=1.7ψт（uт），
其中ψт見3.3.17框架0.6~0.7，框剪0.7~0.8，剪力牆0.9~1.0。
2.對於較規則的結構見表3.2.6-1的小注
框架t=（0.08~0.1）n
框剪、框筒t=（0.06~0.08）n
剪力牆、筒中筒t=（0.05~0.06）n
n為結構層數
高層之底部剪力法
高度不超過40公尺，以剪下變形為主，質量和剛度沿高度分布比較均勻，近似單質點體系的高層建築，可採用底部剪力法。
多層砌體、底部框架、多層內框架房屋宜取水平**影響係數最大值。
結構等效總重力荷載取結構總重力荷載的85%。
突出屋面的屋頂間、女兒牆、煙囪等的**作用效應宜乘以增大係數3；
單層廠房突出屋面的天窗架在跨度大於9公尺或9度時應乘以增大係數1.5。
高層之豎向**作用
豎向**作用效應=豎向**作用標準值×1.5
豎向**影響係數最大值可取水平**影響係數最大值的65%
結構等效重力荷載可取其重力荷載代表值的75%
所以αv,max=1.5×0.65×(0.75/0.85) αh,max
高層之樓層最小**剪力調整
由於**影響係數在長週期段下降較快，對於基本週期大於3.5s的結構，由此計算得到的水平**作用效應可能偏小。而對長週期結構，**地面運動速度和位移可能對結構的破壞具有更大的影響，但規範所採用的振型分解反應譜法尚無法對此做出估算。
出於結構安全的考慮，增加了對各樓層水平**剪力最小值的要求，規定了不同烈度下樓層**剪力係數，結構的水平**作用效應應據此相應調整。
對於6度抗震設計，規範沒有規定**剪力係數最小值，一般考慮控制為0.008~0.01。
高層之頂部附加**作用係數
需要注意的細節：
抗震規範中表5.2.1規定tg=0.55s時頂部附加**作用係數為0.08t+0.01
高層規範中表b.0.1規定tg=0.55s時頂部附加**作用係數為0.08t-0.02
tg為場地特徵週期
t為結構基本**週期
高層之框架分層法
為什麼分層法計算時除底層外的其他各層柱線剛度取0.9i?
框架底層柱基礎處，可以按原結構確定為固定支座，至於其餘柱端在分層計算時，假定上下柱的遠端是固定的，但實際上有轉角產生。為了改善由於計算簡圖中假定上下柱的遠端為固定端所帶來的誤差，對這類柱子的線剛度取0.9i，即取固定時的i與鉸接時的0.
75i的平均值。相應的傳遞係數則為1/3。
高層之框架d值法
d值法和反彎點法的異同點
相同點：框架在水平荷載作用下內力的計算方法
區別：反彎點法是梁柱線剛度比不小於3時，假定轉角為零的一種近似方法；d值法是梁柱線剛度比較小，節點轉角較大時，採用修正柱的抗側剛度和調整反彎點高度進行內力計算的方法
反彎點高度：(y0+ y1+ y2+ y3)h，y大於1時反彎點在本層之上，y小於零時，反彎點在本層之下
同層各柱承受的剪力按柱的抗側剛度比例進行分配
柱端彎矩由其承受剪力和反彎點的高度確定
樑端彎矩由節點平衡條件按線剛度比例確定
框架水平位移由兩部分組成
一是梁柱彎曲產生的位移；二是柱子軸向變形產生的位移
由於彎曲性變形所佔比例很小，因此框架總體表現為剪下型變形特徵。
高層之框架柱軸壓比限值
砼強度為c65~c70時降低0.05
砼強度為c75~c80時降低0.10
1.5≤λ≤2時降低0.05
λ<1.5時軸壓比限值不應大於1.05
沿柱全高採用井字復合箍，箍筋間距≤100，肢距≤200，12≤d時增加0.05
沿柱全高採用復合螺旋箍，箍筋間距≤100，肢距≤200，12≤d時增加0.10
沿柱全高採用連續復合螺旋箍，螺距≤80，肢距≤200，10≤d時增加0.10
柱截面中部設定由附加縱向鋼筋形成芯柱且附加縱向鋼筋截面積不小於柱截面積的0.8%時增加0.05
需要注意的是：
上述4項共同採用時增加0.15，但配箍特徵值仍按0.10的要求確定
高層之框架柱承載力
9度和一級抗震樑端真正出現塑性鉸時實配的正截面受彎承載力所對應的彎矩設計值計算時應注意：
實際配筋面積含受壓鋼筋；
材料強度取標準值；
考慮承載力抗震調整係數。
除頂層和軸壓比小於0.15的柱端彎矩增大係數為1.4、1.2、1.1
底層柱截面彎矩增大係數為1.5、1.25、1.15
剪力增大係數為1.4、1.2、1.1
角柱在彎矩和剪力調整之後再乘以1.1的增大係數。
「寶馬734」廣告策劃
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