目錄1、 編制依據2
2、 工程概況2
3、 後澆帶模板體系3
4、 驗算6
5、 後澆帶砼澆築18
6、 安全生產、現場文明施工要求19
7、 附圖20
1.1萬金大廈施工合同文字
1.2浙江省工業設計研究院設計的圖紙
1.3《混凝土結構工程施工質量驗收規範》 （gbj50204-2002）
1.4《建築工程施工質量驗收統一標準》 （gbj50300-2001）
1.5《建築施工計算手冊》
1.6《鋼筋混凝土高層建築結構設計及施工規範》 （jgj3-91）
1.7《混凝土強度檢驗評定標準》 （gbj107-87）
萬金大廈位於紹興市上虞區城北中心位置，西至39-2號地塊，南至三環路，東至觀山路，北至規範道路。工程東西長為100.8公尺，南北寬為43.
8公尺，建築面積4.2378萬平方公尺。工程地下一層，為地下車庫，地上二十四層，其中
一、二層為裙房，三～二十四層為商務辦公用房。本工程為框剪筒體結構，底板為梁板式筏板基礎，地上結構構件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。
地下一層層高為5.4公尺，一層層高為5.4公尺，二層層高為5.1公尺，三層以上層高為3.8公尺。
本工程占地面積較大，東西軸線間距離為100.8公尺，南北軸線間距離為43.8公尺。
為減少砼施工過程中的溫度應力和消除部分砼伸縮應力，一層地下室3-4軸，6-7軸，12-13軸間設定三道南北向伸縮後澆帶，裙房一至二層6-7軸，12-13軸間設定二道南北向伸縮後澆帶。
後澆頻寬1000mm，厚度同牆、梁、板厚度。
筏板砼為c35s6，後澆帶砼比同部位砼高乙個等級。
3、後澆帶模板體系
1）底板後澆帶支模按附圖進行，方法為：根據圖紙設計位置，放出後澆帶位置線，在邊線內側抹50mm寬，50mm高（東西向後澆帶）或75mm高（南北向後澆帶）c25細石砼埂（筏板鋼筋為先布置φ25@200南北向鋼筋），以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網片下滲入後澆帶內。綁紮筏板、地梁及設計加強筋，然後在後澆帶中心線的一側，沿后澆帶立支乙個高30cm的鋼筋網片，網片上下各放置一根φ12鋼筋，兩根鋼筋之間用φ12的立筋連線，立筋間距100，每1000範圍內將立筋和筏板鋼筋焊接750mm長φ12斜撐，以固定網片。
網片立好後，將雙層20目鋼絲網固定在鋼筋網片上，再焊接3×330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼絲網，上層鋼筋網片上綁紮50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網片以上砼漿。
2）地下室外牆後澆帶，因工程要先回填土，然後再補澆後澆帶。牆體砼澆築後，後澆帶外側部分模板拆除，採用預製80mm厚c20砼板，通過和外牆預埋鋼板焊接後封閉外牆外側，預製板之間用1:2水泥砂漿嵌縫。
如圖：3）梁、板後澆帶
在通過後澆帶的梁頭兩側各200處根據設計設定獨立定型支撐，該豎向獨立支撐直接支撐在梁底砼面，即樑端豎向獨立支撐在第一次支模時，支撐頂面頂板標高設同梁底標高，頂板作該部位梁底的模板使用，墊一層油氈防止支撐頭與梁底模之間的縫隙漏漿，撐桿下端支在樓板或底板上。平台及梁模板拆除後，獨立支撐即作為後澆帶的臨時支撐，直至結構砼伸縮及建築物沉降穩定後，二次支後澆帶模板並澆築後澆帶砼，按規範留置同條件試塊，在砼達到設計強度後拆除後澆帶部位模板。上下層獨立支撐立桿必須在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結構。
豎向獨立支撐平面設定原則為：凡與後澆帶相交的梁底均在後澆帶兩側各設一根，獨立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上下中心線對齊。
1、地下一層部位，因層高為5.4公尺，層高較高，頂板為200mm厚，框架梁及次梁截面較大，選用槽鋼[18a（允許荷載40～60kn，允許高度3900～6000mm）格構式獨立支撐及槽鋼[16a（允許荷載40～60kn，允許高度2800～4500mm）格構式獨立支撐，區域性跨度（1.35公尺）較小次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載40kn，允許高度5600mm）。
2、其餘部分至地上二層框架梁及次梁選用槽鋼[16a（允許荷載40～60kn，允許高度2800～4500mm、2700～3900mm兩種）格構式獨立支撐，框架梁樑端設雙道支撐，次樑除樑端設一道支撐外，梁與梁之間增設一道。
4、驗算
由於立桿中心線上下對齊，故假定上層立桿荷載通過樓板直接傳至下層立桿。
地下二層頂板梁驗算1：（計算結構範圍如附圖）
一、選軸kl45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，計算跨度l=5.55m。
計算假定：
1）～軸井字梁截面為300×650，將該範圍井字梁轉化為板厚：
則軸右側板厚
h＝0.18＋<5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2)
h＝0.254m
則軸左側板厚
h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2)
h＝0.268m
則：1、軸右側樓板荷載計算：板自重250.254=6.35kn/m2
軸左側樓板荷載計算：板自重250.268=6.7kn/m2
軸右側樓板傳至kl14荷載（計算至右側跨度1/3部位6.35×5.1/3＝10.795kn/m
軸左側樓板傳至kl45荷載（計算至左側跨度1/3部位）： 6.7×7.25/3＝16.192kn/m
kl45自重q=250.50.95=11.875 kn/m
2、施工人員及裝置等動荷載：2kn/m2
3、kl45上均佈線荷載q=（板、梁恆載）+（動荷載）《本計算採用支撐體系安全係數取2，支撐加固偏與安全，故計算不考慮靜荷載分項係數。支撐上方梁板澆築砼期間，該範圍搭設有滿堂模板支撐，故計算可不必考慮動荷載的分項係數。）
q=10.795＋16.192＋11.875+2×（5.1/3＋7.25/3）
q=47.095 kn/m
則kl14均佈線荷載q=47.095kn/m
本計算將kl45看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨樑，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至樑端荷載：
r＝3/8×q×l（l為計算跨度 l＝5.550m）
r＝3/8×47.095×5.550
＝98.016 kn
4、後澆帶邊緣l88考慮由kl35、l6、kl45、l70及軸擋土牆共同承受
則kl14受到l88集中荷載為：
p＝2.65×0.3×0.65×25
p＝12.92 kn
因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載r』=0
則獨立支撐承受荷載
n ＝r＋p
＝98.016＋12.92
＝110.936 kn
該處支撐點設兩個c型槽鋼[16a格構式支撐，該支撐允許荷載為40～60kn，允許高度為2800～4500mm。
該處梁底距地面為4.25公尺，高度滿足要求。
n＜120kn
支撐體系安全
二、對l70分析：板厚h=180，l70梁b=300，h=650，計算跨度l=5.55m。
同理，將該範圍井字梁轉化為板厚：（此將l70已轉化為板厚）
h＝0.18＋<5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2)
h＝0.254m
則：1、樓板荷載計算：板自重250.254=6.35kn/m2
樓板傳至l70荷載（該處取板計算跨度為2.7公尺）：
6.35×2.7＝17.145kn/m
l70自重q=250.3（0.65－0.254）=2.97 kn/m
2、施工人員及裝置等動荷載：2kn/m2
3、l70上均佈線荷載q=板、梁恆載+動荷載
q=17.145+2.97＋2×2.7
q=25.51 kn/m
則l70均佈線荷載q=25.51 kn/m
本計算將l70看作一端固定，另一端簡支的承受均布荷載的單跨樑，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至樑端荷載：
r＝3/8×q×l（l為l70的計算跨度 l＝5.55m）
r＝3/8×25.51×5.55
r＝53.09 kn
4、後澆帶邊緣l88考慮由kl14、l70及軸擋土牆共同承受
則l70受到l88集中荷載為：
p＝2.7×0.3×0.65×25×1.2
p＝15.795 kn
因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載r』=0
則獨立支撐承受荷載
n=r+p=53.09+15.795=68.885kn
該處支撐點設乙個g型可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載45kn，允許高度4500mm）。
該處梁底距地面為4.25公尺，高度滿足要求。
68.885/45＝1.53
在支撐體系安全係數2.0範圍內，支撐安全。
三、軸kl2作分析，右側板厚h=180，左側板厚h=120，kl2 b=350，h=700，kl35 b=500，h=950，計算跨度ll=5.55m。
計算假定：
1）軸左板標高為－3.95m，軸右板標高為－2.7m，kl2、kl35合併為乙個整體支撐加固，取其組合梁b=500，h=1.
950（結構計算偏與安全），井字梁截面軸左為250×450，軸右為300×650，將該範圍井字梁轉化為板厚：
則軸左側板厚
h＝0.12＋<7.65×0.25×0.45＋2×（5.2－0.25）×0.25×0.45>/(7.65 ×5.2)
h＝0.17m
則軸右側板厚
h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2)
h＝0.268m
則：1、軸左側樓板荷載計算：板自重250.17=4.25kn/m2
軸右側樓板荷載計算：板自重250.268=6.7kn/m2
軸左側樓板傳至組合梁荷載（計算至左側跨度1/3部位）：4.25×2.7＝11.475kn/m
軸右側樓板傳至組合梁荷載（計算至右側跨度1/3部位）：6.7×2.6＝17.42kn/m
組合梁自重q=250.51.95=24.375 kn/m
2、施工人員及裝置等動荷載：2kn/m2
3、kl14上均佈線荷載q=板、梁恆載+動荷載
q=11.475＋17.42＋24.375+2×（2.7＋2.6）
q=63.83kn/m
則組合梁均佈線荷載q=63.83 kn/m
本計算將kl14看作一端固定，設有兩個簡支的承受均布荷載的單跨樑，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至樑端荷載：
r2＝3/8×q×l（l為計算跨度 l＝2.525m）
r2＝3/8×63.83×2.525
後澆帶施工方案修改後 secret
湘楚華庭後澆 帶施工方 案編制人審核人 施工單位 長沙春華建築 2014年11月20日 施工組織設計 方案 審批記錄 施工組織設計 方案 審批記錄 目錄一 工程概況 5 1.1工程概況 5 1.2.後澆帶混凝土的施工說明 5 二 編制依據及參考資料 5 三 後澆帶支模 6 四 地下室外牆後澆帶的設定...
後澆帶施工方案
一 工程概況 本工程為中鐵房地產開發 保定 京南一品住宅及車庫，工程位於復興路以北，任莊路以東。住宅樓工程建築面積為78624 車庫為29770 建築物最大高度78.9 m，地下二層為六級人防地下室。工程開挖深度8 8.5 m，框架抗震等級為 建築物抗震重要性類別為丙類。建築安全等級二級，設計使用年...
後澆帶施工方案
後澆帶施工方案 一 編制依據 1.1 編制說明 本工程地下室有沉降後澆帶 溫度後澆帶，但施工詳圖中註明細眼鋼絲網施工，設計交底註明按江蘇省j01 2003 2 23 節點施工。1.2 工程概況 1 工程名稱 常發豪庭花園二期1 2 6 樓 2 建設單位 常州常發城北置業 3 設計單位 江蘇築森建築設...