第一章.施工方案的調整
1.根據專家意見結合本工程實際現場施工情況，156＃、157＃樓更改為三道懸挑，第一道懸挑從標高8.8m至23.
3m；第二道懸挑從標高22.3m至37.8m；第三道懸挑從標高37.
8m至52.3m；每道懸挑高度為14.5m。
2.落地腳手架第一次搭設為－5.0至8.
8m，搭設高度為13.8m，第二次搭設為土方回填後室外地坪至8.8m，搭設高度為9.
1m；立桿橫距調整為900mm，縱距為1500mm，步距為1800mm，連牆件按層高二步三跨間距梅花型設定，鋼管均採用壁厚3.0mm。
第二章.計算部分的調整
一.腳手架立桿穩定性驗算
（一）.求n值
1、ng1k
1）.立桿。立桿長度為腳手架步距h，因腳手架為雙排，所以還要×2，再乘以每公尺鋼管重量就等於一步一縱距的立桿自重。
計算式：2h×自重=2×1.8×0.038=0.137kn
2）.大橫桿。大橫桿長度為腳手架立桿縱距l，因腳手架裡、外排各有一根大橫桿，中間二根，裡邊還設有一根縱橫杆，總根數為五根。
計算式：長度×自重×5=1.5×0.038×5=0.285kn
3）.小橫桿。小橫桿伸出外立杆0.1 m,伸出內立杆最長為0.8 m。
計算式： 0.038×1.8×2=0.137kn
4）、扣件。扣件個數為：一根小橫桿上5個十字立桿，立桿與大橫桿交點處1個乘以2（雙排架）再乙個接長扣件，最後乘以每個扣件重量。
計算式：〔2×5+2+1〕×0.015=0.195kn
5）、合計每步距
ng1k=0.137＋0.285＋0.137＋0.195=0.754 kn
6）一單元腳手架搭設全高h按14.5公尺計算，折合步數為：h / h=14.5÷1.8=8步
所以ng1k=8×0.754=6.032kn
單根立桿為6.032÷2=3.016 kn
7）、以上計算的自重6.032kn，因為是雙排腳手架，是由內外二根立桿承重的，所以應將自重6.032kn除以2，得出一根立桿承重的ng1k（按裡外立桿平均受力計）。
2、ng2k
1）、腳手板。腳手板按平方公尺計算，其長度即為立桿縱距l，其寬度是沿腳手板寬度b滿鋪，另外還要加上小橫桿向里伸出的70公分也應鋪板，本工程要求鋪三層，所以還要乘以3。
計算式：3×（0.9＋0.7）×l×0.15
=3×（0.9＋0.7）×1.5×0.15
=1.08 kn
2）、護欄及扣件。按照規定，每步距外排架臨邊防護為二道防護欄杆，原有一道大橫桿，尚需再加二根大橫桿及六個扣件。
計算式：（11步×l×自重）＋（11步×1個扣件×自重）
8×2×1.5×0.038＋8×4×0.015
=1.392 kn
3）、擋腳板。1層作業層還應設定擋腳板，計算時用1層×立桿縱距l×擋腳板自重。
計算式：0.2×1.5×0.35kn/㎡
＝0.105 kn
4）、剪刀撐。剪刀撐按水平6跨、垂直6步一組設定，斜桿長度為（1.52＋1.
82）0.5=2.34公尺，因為是交叉兩根杆，所以還要乘以2，又因為沿腳手架高度每6步距設定一組剪刀撐，腳手腳高19公尺拆合8步，所以還乘8，才是腳手架在一縱距全高的剪刀撐所用鋼管長度，再乘以鋼管每公尺重量，按每6m長3個搭接扣件。
計算式：鋼管：2.34×8/6×0.038×2=0.237 kn
扣件：2.34×8/6×0.015×3＝0.14kn
5）、密目網。密目網按1.8×6公尺網每片重0.005 kn/ m2,則
1.8×1.5×8÷（1.8×6）×0.005=0.01 kn
6）、ng2k=1.08+1.392+0.105+0.237+0.14+0.01=2.964 kn
一根立桿的構配件自重ng2k＝2.964÷2＝1.482 kn
3、nqk（施工荷載）
∑qk=2.0 kn/ m2
1.5×0.9×2.0=2.7 kn
一根立桿的施工荷載∑nqk=2.7÷2=1.35 kn
4、各值代入公式求n
n=1.2（ng1k＋ng2k）＋1.4∑nqk
=1.2×(3.016＋1.482)＋1.4×1.35
=7.288kn
（二）求a
a=單根立桿截面=4.24cm2
（三）求φ
1、先計算λ
λ=l0/i
i=1.58cm(查表4)
l0=kμh
k=1.155
h=1.8m
μ=1.55
l0=kμh=1.155×1.55×180=322.25cm
λ=l0/i=322.25÷1.58=203.95
2、查附表六求φ
當λ= 203.95時，φ=0.174
（四）將n、φ、a值代入公式
n/φa=9.046×10÷（0.174×424）=122.61n/mm2
鋼管的抗彎強度f＝205n/mm2,舊鋼管的抗彎強度折合糸數按0.85計算f＝0.85×205＝174.25 n/mm2〉122.61 n/mm2。
滿足要求。
考慮風荷載時,立桿的穩定性計算:
風荷載標準值wk=0.7μzxμsxwo
wo =0.4
μz =1.0
μs =1.128
wk=0.7×1.0 ×1.128×0.4=0.316kn/m2
δ=n/φa+mw/w≤[f]
考慮風荷載時立杆的軸心力,n=1.2×4.498+0.85×1.4×1.35=7.004kn
公式：mw =0.85×1.4wklah2/10
=0.85×1.4×0.316×1.5×1.82/10=0.183kn-m
δ＝7.004×10÷（0.174×424）+0.183×10×10/2.06×10×10
＝95.82n/ mm2 <[f] =174.25n/mm2
考慮風荷載時,立桿的穩定性滿足要求
二.回填土地基承載力驗算
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p ≤ fg
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 120 kpa；
其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；
腳手架地基承載力調整係數：kc = 0.94 ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n =7.288kn；
基礎底面面積 ：a = 0.15 m2 。
立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =48.59kpa；
p=48.59kpa≤ fg=120×0.94＝112.8 kpa 。
地基承載力滿足要求。
三. 連牆件驗算
風荷載標準值wk=0.7μzxμsxwo
wo =0.4
μz =1.77（按總高60m高計算）
μs =1.3×0.089=0.1157
wk=0.7×1.77 ×0.1157×0.4
=0.057kn/m2
連牆件所受水平力設計值:
nh=1.4wkaw+5.0=1.4×0.057×3.6×4.5+5.0
=6.29kn
aw—迎風面積(連牆件縱橫向跨度)
查表得直角扣件抗滑移承載力設計值:
rc=8kn > nh=6.29kn
滿足要求。連牆件採用腳手鋼管,能滿足要求
四.扣件抗滑力的計算
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力計算
p≤rc
rc—扣件的抗滑承載力設計值，取8.0kn
荷載值計算
橫桿的自重標準值p1=0.0384x1.5=0.0576kn
竹笆腳手板的荷載標準值p2=0.15x1.5/2=0.1125kn
活荷載標準值q=2.0x1.5/2=1.5kn/m
荷載的計算值p=1.2x0.0576+1.2x0.1125+1.4x1.5
=2.3kn〈 rc＝8.0kn
滿足要求。
五.工字鋼懸挑式鋼管腳手架計算
（一）.計算說明
本工程外挑型鋼選用16#國標工字鋼，採用單立杆雙排扣件式鋼管腳手架,外側採用密目網封閉，立桿縱距1.5m,橫距0.9m,步距1.
8m。因建築物立面上有較多突出結構的裝飾柱和線條，為兼顧以後的裝修施工，大部分小橫桿採取不同程度地向內懸挑，在距端頭10cm處加設相應長度的橫桿，故在腳手架計算時大橫桿上鋼管數量由四根增加為五根。小橫桿長度外側為10cm，內側一般為30cm，區域性、飄窗處為70cm，計算時按1.
7m。工字鋼一般懸挑長度為1.2m，區域性為1.
9m，特殊部位、轉角處工字鋼最大外挑長度為2.6m。計算時外挑長度小於1.
9m的按懸臂梁計算，大於1.9m的按外伸梁計算。搭設時外挑長度大於1.
9m的必須增設同型號工字鋼支撐。
採用的鋼管均為φ48x3.0連牆件採用2步3跨,豎向間距3.6m,水平間距4.5m,施工荷載為2kn/m2,操作層為二層。
懸挑腳手架的搭設高度為14.5m，n值7.288kn。
（二）.懸臂梁受力計算（懸挑長度小於1.9m）
16＃號工字鋼水平支撐梁的截面慣性矩i = 1130cm4，截面抵抗矩w = 141cm3，截面積a = 26.131 cm2，平均腿厚度t＝9.9mm，平均腿寬度b＝88mm。
受腳手架集中荷載 n =7.288×2=14.576kn；
16＃號工字鋼自重荷載=1.9×26.1×9.9×7.8×0.0001= 0.383 kn
16＃號工字鋼上集中荷載∑n=14.576+0.383=14.959kn
懸挑鋼梁強度驗算：按公式mx/γx·wnx≤f
式中：mx—腳手架豎向荷載對懸挑梁支點處彎矩
mx= n×l2
n—腳手架豎向荷載
l2—n距牆支點處水平距離
wnx—型鋼截面x軸的淨截面抗彎模量
γx—截面塑性發展係數
1.型鋼懸挑梁自重情況下的計算
va1=ql= -0.383×1.9=-0.728 kn
ma1=-ql×l/2=-0.728×0.95=-0.692 kn·m
2.型鋼在上部豎向荷載情況下的計算
va2=-n=-14.576kn
ma2=-n×l2=-14.576×1.9
=-27.694kn·m
3.將1）和2）疊加後，支座處的vmax和mmax：
vmax=-0.383 +(-14.576)=-14.959 kn
mmax=-0.692 +(-27.694)=-28.386 kn·m
4.強度計算
計算公式：mx/γx·wnx≤f
mx/γx·wnx=28.386×106/(1.05×141000)
=191.73 n/mm2 ＜f=215 n/mm2
滿足要求。
5.懸挑梁穩定性驗算
按公式：σ= mx/φb·wx≤f
其中φb—型鋼整體穩定係數，按照下式計算：
φb=570tb/lh·235/fy
懸挑腳手架方案修改
第一節 工程概況 一 工程概況 龍塘岸後伍巷地塊 a塊 徵地拆遷安置房專案工程位於廣石路以南，本工程由無錫市北塘棚戶區危舊房改造 投資建設，無錫市建築設計研究院有限責任公司設計，江蘇廣宇建設集團 組織施工，由鄭丰穎擔任專案經理，邵雷鳴擔任技術負責人。建築物平面呈長方形，工程屬於框剪結構，由地下一層，...
懸挑腳手架方案 自修改
名力紡織廠及周邊地塊 專案b區2 4 5 7 樓懸挑腳手架 搭 拆施工方 案編制人 審核人 常州市環海搭建 2013年8月25日 目錄一 工程概況 3 二 腳手架方案概述與編制依據 3 三 材料與機具 4 四 懸挑式外腳手施工工藝 4 五 腳手架搭設要求 5 六 質量標準 8 七 腳手架的拆除 9 ...
懸挑腳手架方案 修改03
本檔案是對1 2 樓外懸挑架搭設提供指導檔案。1 業主提供的中機十院國際工程 設計的施工圖紙 2 中國建築第五工程局 安全標準化實施細則 3 建築施工手冊 中國建築工業出版社第四版 4 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 2009年 建質 2009 87號 5 建築施工扣件鋼管腳手架安全技術規範 ...