重慶天賜龍都1－2號樓工程
廣廈重慶第一建築（集團）****
guangsha chongqing first construction (group) co.,ltd
外架腳手架搭設施工方案
1. 編制依據
1.1. 《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130-2001(2023年版)
1.2. 《建築結構荷載規範》gb50009-2001
1.3. 施工手冊第四版。
1.4. 《建築施工安全檢查標準》（jgj59–99）。
1.5. 《建築施工高空作業安全檢查標準》（jgj80-91）。
1.6. 公司程式檔案相關規定。
2. 編制說明
2.1. 為了確保在整個主體結構施工的安全，實現專案部確定的安全生產目標，根據工程所處地理位置和我司企業形象的要求，我們決定在主體施工中對工程整個外圍安全防護架實施全封閉施工方案，即將整個主體施工區域逐層進行嚴密包裹。
2.2. ±0.000層以上採用型鋼外懸挑架，±0.000層以下採用搭設直接從建築物臨邊環境地面上開始搭設，搭設的形式為單桿雙排外裝飾腳手架。
3. 外腳手架的驗算及搭設方法
3.1. 整體封閉式外腳手架的驗算及搭設方法
3.1.1.
外腳手架搭設準備：根據外腳手架搭設的長度及高度，計算出所用的鋼管、扣件的數量，阻燃綠色密目安全網、竹壓板的數量等，並按腳手架搭設要求確定出鋼管的各種規格尺寸，扣件的各種數量以及阻燃綠色密目安全網(1.8×6.
0m)、5mm厚竹壓板(1.0×2.0m)的需用量編制**計畫,可根據現場施工進度分批**入場。
為了使外腳手架達到便於施工的作用和美觀的效果，決定將外架鋼管的顏色統一塗刷成長度為500mm黃黑相間的顏色，鋼管必須先塗刷完成再運送至現場進行搭設,不准搭設後塗刷,並對入場材料的質量進行檢查,禁止使用不合格的材料。
3.1.2.
外腳手架的驗算（當飾腳手架搭設滿足jgj130-2001中第5.1.5條的規定，其相應桿件不再進行設計計算，但連牆件、立桿地基承載力等仍應根據實際荷載進行計算）
3.1.2.1. 桿件間距引數
腳手架構造形式：單立杆雙排鋼管腳手架
立桿離牆面距離：
內立杆：0.15m lb=0.8m 外立杆：0.95m
立桿縱向間距：
la=2.0m 步距：1.8m
小橫桿間距：1.0m
連牆件豎向間距：h1=3.6m（二步），水平間距l1=6.0m（三跨）
根據本工程建築立面設計要求，我們決定從建築物臨邊環境地面上開始搭設外腳手架。
腳手架搭設高度hd=15.6m,採用φ48×3.5鋼管,材料為q235 (3號)鋼,腳手架排距lb=0.
8m,為大城市市區，地面粗糙度ｃ類，基本風壓ω0=0.40kn/m2,(查gb50009-2001)。
1.8×6.0m綠色密目安全網網目尺寸為5.
0mm×5.0mm，繩徑3.2mm，自重0.
01kn/m2。外立面鋪設竹壓板，安全網全封閉，腳手架用於操作和安全防護。
3.1.2.2. 腳手架的荷載計算
鋼管採用φ48×3.5，其截面特性：a=489mm2，i=12.19cm4，w=5.08cm3，i=15.8mm。
3.1.2.2.1. 荷載計算：
3.1.2.2.1.1. 腳手板自重標準值：採用竹串片腳手板0.35 kn/m2；
3.1.2.2.1.2. 攔板與擋牆腳手板自重標準值：竹串片腳手擋板0.14 kn/m；
3.1.2.2.1.3. 腳手架外側立面採用密目安全網自重標準值：0.01 kn/m2；
3.1.2.2.1.4. 每公尺立桿承受的結構自重標準值：0.1395 kn/m；（查jgj130-2001 附表a-1）
3.1.2.2.1.5. 腳手架作業層上的施工均布活荷載：2 kn/m2；
3.1.2.2.1.6. 水平風荷載標準值：
μz=1.0（查gbj50009-2001）
μs=1.3ψ=1.3×1.2×0.5（安全網的擋風係數）=0.78
wk=0.7μzμsw0=0.7×1.0×0.78×0.40=0.22 kn/m2。
3.1.2.2.2. 支撐橫桿受彎承載力計算：
3.1.2.2.2.1. 支撐橫桿所受荷載簡化為均布荷載：
q=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷0.8=3.43 kn/m
3.1.2.2.2.2. 支撐橫桿所受的最大彎矩：
m=0.125ql2=0.125×2.29×0.82=0.274 kn·m
3.1.2.2.2.3. 強度計算：
σ=m/w=0.274×106÷（5.08×103）=54 n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
3.1.2.2.2.4. 撓度計算：
w=5ql4/（384ei）=5×3.43×8004÷（384×2.06×105×12.19×104）=0.73mm＜l/150=800/150=5.3mm＜[10mm]
滿足要求。
3.1.2.2.3. 大橫桿計算
3.1.2.2.3.1. 支撐橫桿所受荷載簡化為集中荷載：
p=[（0.8×1.0×2）×1.4+（0.35×0.8×1.0+1.0×0.14）×1.2]÷2=1.37 kn
3.1.2.2.3.2. 支撐橫桿所受的最大彎矩：
m=0.25pl=0.25×1.37×2.0=0.69 kn·m
3.1.2.2.3.3. 強度計算：
σ=m/w=0.69×106÷（5.08×103）=136 n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
3.1.2.2.3.4. 撓度計算：
w=pl3/（48ei）=1.37×103×20003÷（48×2.06×105×12.
19×104）=9.1mm＜[10mm] ＜ l/150=2000/150=13.3mm
滿足要求
3.1.2.2.4. 連牆件計算
連牆件採用二步三跨設定，與結構進行可靠連線。
3.1.2.2.4.1. 連牆件的軸向力設計值
nl=nlw+n0
由風荷載產生的連牆件的軸向力設計值：
nlw=1.4wk·aw=1.4×0.22×（1.8×2×2.0×3）=6.65kn
所以nl=nlw+n0=6.65+5=11.65 kn
3.1.2.2.4.2. 扣件抗滑力計算
雙扣件的抗滑承載力設計值rc=13.0 kn＞r=11.65 kn
所以需要雙扣件。
3.1.2.2.5. 立桿的穩定性計算
3.1.2.2.5.1. 立桿的有效長度計算
l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
3.1.2.2.5.2. 立桿的長細比
λ= l0/i=3.12×1000÷15.8=197，查表得ψ=0.186
3.1.2.2.5.3. 風荷載設計值產生的立桿段彎矩
mw=0.85×1.4 wk m =0.85×1.4 wk lah2/10
=0.85×1.4×0.22×2.0×1.82÷10=0.170kn·m
3.1.2.2.5.4. 立桿段的軸向力設計值：
n=1.2（ngik+ ngzk）+0.85×1.4∑nqk
ngik=55×0.1395+（0.35×0.8×2.0+2.0×0.14）×2÷2+2.0×55×0.01
=9.613kn
nqk=2×0.8×2.0×2÷2=3.2kn
所以n=1.2×9.613+0.85×1.4×3.2=15.344 kn
3.1.2.2.5.5. 立桿穩定性計算：
σ=n/（ψa）+mw/w
=15.344×103÷（0.186×489）+0.170×106÷（5.08×103）
=202.16 n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
3.2. 如果採用的是型鋼外懸挑架還需要對以下內容進行計算：
懸挑型鋼自身所受內外立桿荷載產生的彎矩和撓度，是否滿足要求。
（σ=m/rw）
用於固定型鋼的預埋錨環的抗拉強度是否滿足要求。
（p錨l≥m型鋼）
3.2.1. 型鋼承載力計算：（現假設懸挑高度為16.5m）
ngik=16.5×0.1395+（0.35×0.8×2.0+2.0×0.14）×2÷2+2.0×16.5×0.01=3.45 kn
nqk=2×0.8×2.0×2÷2=3.2kn
所以n外=1.2×3.45+1.4×3.2=8.62 kn
n內=（16.5×0.1395+0.35×0.8×2.0×2÷2）×1.2+2×0.8×2.0×2÷2×1.4=7.91 kn
mmax=pl=7.91×0.15+8.62×0.95=9.38 kn·m
σ=m/rw=9.38×106/1.05×80.5×103=110.97n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
ωmax=pl3/3ei=7.91×103×1503/3×2.06×104×564×105+8.
36×103×9503/3×2.06×104×564×105=2.13mm＜l/400=2.
38mm
滿足要求
3.2.2. 錨環驗算：
p×1.2=7.91×0.15+8.62×0.95
p=7.81 kn＜3.14×62×50×2=11304 n=11.304 kn
滿足要求
錨環的設定應錨入現澆樓板的底層鋼筋以下，如下圖：
3.3. 用φ48×3.5的鋼管懸挑，外立杆下設定斜撐形式。
3.3.1. 斜撐桿承載力計算：（假設搭設高度為6m）
ngik=6×0.1395+（0.35×0.8×2.0+2.0×0.14）×2÷2+2.0×6×0.01=1.80 kn
nqk=2×0.8×2.0×2÷2=3.2kn
所以n=1.2×1.80+1.4×3.2=6.64 kn
斜桿長度l==3.25m
λ= l0/i=3.25×1000÷15.8=206，查表得φ=0.171
n=6.64×3.25÷3=7.19 kn
σ=n/φa=7.19×103/（0.171×489）=86 n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
n=（6×0.1395+0.35×0.8×2.0×2÷2）×1.2+2×0.8×2.0×2÷2×1.4=6.16 kn
mmax=pab/l=6.16×0.15×0.8/0.95=0.778 kn·m
σ=m/w=0.778×106/5.08×103=153.15 n/mm2＜f=205 n/mm2
滿足要求
ωmax=
==0.00218mm＜l/150=9.33mm
滿足要求
3.3.2. 錨環驗算（用扣件將鋼管固定，防止向外滑移）
n=6.64×1.25÷3=2.76kn＜8kn
滿足要求
4. 外裝飾腳手架的搭設
4.1. 操作工人進行施工技術交底：
4.1.1. 搭設外裝飾架時，操作人員必須戴好安全帽、繫好安全帶，嚴禁酒後作業。
4.1.2. 設立警戒區域，派專人進行監護，嚴禁上下同時作業。
4.1.3. 對操作工人進行詳細安全施工方案和技術交底，做好交底記錄，同時組織工人學習相關的腳手架搭設操作規範。
4.2. 外裝飾腳手架的搭設方法
4.2.1.
立桿:第一道立桿搭設前，除搭設在砼板上的立桿以外，其餘立桿下端均應鋪設60×160mm中枋（如果地基條件十分差，就必須對地基承載力進行驗算）。立桿沿建築物周邊間距為2.
0m(跨距),垂直於建築物方向間距0.8m(排距),內側立桿距結構邊緣為0.150m,立桿接頭必須採用對接扣件連線,接頭交錯布置,相鄰立桿接頭不能設定在同步或同跨內，且相鄰兩個接頭位置錯開必須大於500mm，接頭中點至主節點不宜大於步距的1/3，立桿垂直偏差控制在l/400以內。
外架搭設施工方案
一.簡述 本工程為金海岸 金山郡會所外牆裝飾工程,簷高總高17.40m,本工程擬採用雙排單立杆落地式鋼管扣件腳手架,主體施工以完成,為滿足安全防護要求,外架搭設隨主體總高度而定,外架總體高度高出主體施工作業面0.5m,外排布設密目式安全防護網,一層頂布一層平網.二.施工方案 1.材料選擇和要求 本工...
外架搭設施工方案 最後定稿
目錄一 編制依據 1 二 工程概況 2 三 施工人員組織 2 四 構配件 3 五 構配件的檢查驗收 3 六 雙排鋼管外腳手架搭設構造要求 4 七 雙排外腳手架搭設的施工 8 八 腳手架搭設的檢查與驗收 10 九 腳手架搭設的要求，允許偏差與檢驗方法 11 十 外腳手架搭設的安全措施 12 十一 腳手...
外架搭設專項施工方案
鑫鼎 珞璜鋼材城 貓兒沱港倉庫加工區專案工程腳手 架搭設施 工方案福建海峽金岸建設工程 二 o 一一年八月二十一日 目錄一 工程概況 二 搭設基本要求 三 構造要求 四 腳手架搭設質量要求 五 防電避雷措施 六 腳手架的拆除 七 腳手架維護與管理 八 腳手架搭設計算書 一 工程概況 該工程總建築面積...