目錄一、工程概況 1
二、編制依據 1
三、塔吊基礎設計計算書 1
四、防雷措施 9
五、附圖 9
1.塔吊基礎平面布置圖 10
2.鑽孔柱狀圖 10
3. 岩土承載力參數列 10
qtz100(tc6513-6) 1#塔吊基礎設計方案
一、工程概況
本工程位於廣州市南沙區黃閣鎮沙仔島廣州港南沙汽車碼頭內，該工程由廣州港南沙汽車碼頭****投資，由廣東省建築設計研究院設計。
本工程總建築面積為82976.16 平方公尺，為地上6 層，無地下室，框架結構，採用φ500預製管樁基礎，首層層高6公尺，2～6層層高3.5公尺，建築高度為23.5公尺。
據本工程現場情況及施工需要，共需塔吊3臺，其中臂長56m 的qtz80(tc5613-6) 2臺，臂長65m 的qtz100(tc6513-6) 1臺，可以滿足本施工範圍的材料運輸要求，具體布置詳見總平面布置圖。
二、編制依據
1、《建築地基基礎設計規範》 （gb50007-2011）
2、《廣東省建築地基基礎設計規範》 （dbj 15-31-2003）
3、《混凝土結構設計規範》 （gb 50010-2011）
4、《建築結構荷載規範》 （gb50009-2012）
5、《簡明鋼筋混凝土結構計算手冊》
6、《建築樁基技術規範》（jgj94-2008）
7、本專案岩土工程勘察報告中的kz87#勘察點
8、建築、結構設計圖紙；
9、塔式起重機使用說明書；
10、《塔式起重機設計規範》gb/t 13752-92
三、塔吊基礎設計計算書
1、塔吊基礎的計算說明
本工程塔吊將採用qtz100(tc6513-6) ，臂長65m，塔吊最大起重6t，自由高度46m。建築物高度為23.5公尺，塔吊安裝高度為40.4公尺，自編號1#。
塔吊基礎承載力計算依據選取本專案岩土工程勘察報告中的hz6#勘察點。
塔吊安裝位置：塔機安裝位置於-軸上側0.90公尺×軸右則3.0公尺～軸左側3.0公尺。(如下圖)
2、計算引數
（1）基本引數
qtz100(tc6513-6)塔式起重機，塔身尺寸1.80m,開挖深度為-1.3m；現場地面標高為±0.
00m，承檯面標高為0.1m，承臺高度1.3m；地下水位-1.
4m。採用預應力管樁基礎，本工程管樁選用摩擦型樁，樁端土選在入強風化巖1公尺，樁長約21.6公尺，樁型同工程樁phc500，壁厚125mm。
塔吊基礎設計(四樁)計算書
工程名稱：廣州港南沙汽車碼頭商品汽車庫工程
編制單位：
1.計算引數
（1）基本引數
採用1臺qtz100塔式起重機，塔身尺寸1.80m,地下開挖深度為-1.30m；現場地面標高0.
00m，承檯面標高0.10m；採用預應力管樁基礎，地下水位-1.40m。
1）塔吊基礎受力情況
比較樁基礎塔吊的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按工作狀態計算如圖
fk=639.90kn,fh=21.60kn
m=1851.30+21.60×1.20=1877.22kn.m
fk，=639.90×1.35=863.87kn,fh，=21.60×1.35=29.16kn
mk=(1851.30+21.60×1.20)×1.35=2534.25kn.m
2）樁頂以下岩土力學資料
3）基礎設計主要引數
基礎樁採用4根φ500預應力管樁,樁頂標高-1.10m；樁混凝土等級c80,fc=35.90n/mm2 ,ec=3.
80×104 n/mm2；ft=2.22n/mm2,樁長22.70m,壁厚125mm；鋼筋hrb400，fy=360.
00n/mm2,es=2.00×105n/mm2
承臺尺寸長(a)=4.80m,寬(b)=4.80m,高(h)=1.
30m；樁中心與承臺中心1.90m,承檯面標高0.10m；承臺混凝土等級c35，ft=1.
57n/mm2,fc=16.70n/mm2,γ砼=25kn/m3
gk=abhγ砼=4.80×4.80×1.30×25=748.80kn
塔吊基礎尺寸示意圖
2.樁頂作用效應計算
（1）豎向力
1）軸心豎向力作用下
nk=(fk＋gk)/n=(639.90+748.80)/4=347.18kn
2）偏心豎向力作用下
按照mx作用在對角線進行計算，mx=mk=1877.22kn.m，yi=1.90×20.5=2.69m
nk =(fk＋gk)/n±mxyi/σyi2=(639.90+748.80)/4±(1877.
22×2.69)/(2×2.692)=347.
18±348.93
nkmax=696.11kn, nkmin=-1.76kn (基樁承受豎向拉力)
(2)水平力
hik=fh/n=21.60/4=5.40kn
3.單樁允許承載力特徵值計算
管樁外徑d=500mm=0.50m，內徑d1=500-2×125=250mm=0.25m，hb=1.00
hb/d=1.00/0.50=2.00,λp =0.16×2.00=0.32
（1）單樁豎向極限承載力標準值計算
aj=π(d2-d12)/4=3.14×(0.502-0.252)/4=0.15m2,apl=πd12/4=3.14×0.252/4=0.05m2
qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3.14×0.50×590.50=927.09kn
qpk=qpk(aj+λpapl)=3500.00×(0.15+0.
32×0.05)=581.00kn，quk= qsk＋qpk=927.
09+581.00=1508.09kn
ra=1/kquk=1/2×1508.09=754.05kn
(2)樁基豎向承載力計算
1）軸心豎向力作用下
nk=347.18kn＜ra=754.05kn,豎向承載力滿足要求。
2）偏心豎向力作用下
nkmax=696.11kn＜ra=1.2×754.05=904.86kn,豎向承載力滿足要求。
4.樁基水平承載力驗算
(1)單樁水平承載力特徵值計算
i=π(d4-d14)/64=3.14×(0.504-0.254)/64=0.0029m4
ei=eci=3.80×107×0.0029=110200kn.m2
查表得:m=6.00×103kn/m4, xoa=0.010m
bo=0.9(1.5d+0.5)=1.13m=1130mm
α=(mbo/ eci)0.2=(6.00×1000×1.13/110200)0.2=0.57
αl=0.57×22.70=12.94＞4,按αl=4,查表得:υx=2.441
rha=0.75×(α3ei/υx)χoa=0.75×(0.573×110200/2.441)×0.01=62.70kn
（2）樁基水平承載力計算
hik=5.40kn＜rha=62.70kn,水平承載力滿足要求。
5.抗拔樁基承載力驗算
（1）抗拔極限承載力標準值計算
tgk=1/nu1σλiqsikli=1/4×(1.90×2+0.50)×4×372.75=1602.83kn
tuk=σλiqsikuili=372.75×3.14×0.50=585.22kn
(2)抗拔承載力計算
ggp=ggp1＋ggp2=4.80×4.80×0.
20×18.80/4＋4.80×4.
80×22.60×(18.80-10)/4=1167.
21kn
gp=gp1＋gp2=0.15×0.30×25＋0.15×22.60×(25-10)=51.98kn
tgk/2+ggp=1602.83/2+1167.21=1968.63kn＞nkmin=1.76kn,基樁呈整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。
tuk/2+gp=585.22/2+51.98=344.59kn＞nkmin=1.76kn,基樁呈非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。
6.抗傾覆驗算
a1=4.80/2=2.40m,bi=4.80/2+1.90=4.30m
傾覆力矩m傾=m＋fhh=1851+21.60×(1.20-0.10)=1874.76kn.m
抗傾覆力矩m抗=（fk＋gk）ai＋2(tuk/2+gp)bi
=(639.90+748.80)×2.40+2×(585.22/2+51.98)×4.30=6296.35kn.m
m抗/m傾=6296.35/1874.76=3.36
抗傾覆驗算3.36＞1.6,滿足要求。
7.樁身承載力驗算
(1)正截面受壓承載力計算
按照mx作用在對角線進行計算，mx=mk=2534.25kn.m，yi=1.90×20.5=2.69m
nk=(fk『＋1.2gk)/n±mxyi/σyi2=(863.87+1.2×748.80)/4±(2534.25×2.69)/(2×2.692)
塔吊基礎設計方案
一 工程概況 工程名稱 贛源福第3 4 樓主體及地下室 幼兒園工程 三標段 工程地點 洪都北大道488號 原南昌化工原料廠內 建設單位 江西贛源實業投資有限責任公司 設計單位 深圳市華納國際建築設計 勘察單位 核工業鷹潭工程勘察院 監理單位 江西誠達工程諮詢監理 本工程總建築面積為37005.18 ...
塔吊基礎設計方案
一 編制依據1 二 工程概況2 三 工程地質條件2 四 預應力管樁施工工藝3 五 鑽孔灌注樁施工工藝5 六 格構柱施工工藝7 七 格構柱遇結構部位處理方法8 八 安全保證措施8 九 預應力管樁基礎計算書9 十 格構式基礎計算書18 十一 樁點陣圖 十二 施工總平面布置圖 塔吊基礎專項方案 一 編制依...
塔吊基礎設計方案
一 塔吊基礎設計 1 塔吊基礎位置詳見附圖 一 二。根據現場情況，採用預埋柱腳固定式基礎 塔吊基礎利用地下室筏板作為基礎形式。塔吊基礎底標高即為地下室筏板底標高。2 塔吊基礎形式 詳見附圖三 塔吊基礎尺寸為6250 6250 1350 高 配筋為 25 120雙層雙向，由於該處地下室筏板高度為1公尺...