腳手架方案
長江國際花園二期c塊工程由無錫民申房地產開發****投資，江蘇江中集團****承建，總建築面積81208.5平方公尺，地下部分為乙個聯體全地下室，面積約12489.2平方公尺，地上由4個單體組成， 2—4號樓5層， 7號樓32層，高層框剪結構，多層框架結構。
本工程2#西立面，3#南立面、西立面，4#南立面，7#採用普通型鋼懸挑腳手架；其餘部分採用落地腳手架。
腳手架的計算依據《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)、《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)、《鋼結構設計規範》(gb 50017-2003)、《建築施工手冊》（第四版）（中國建築工業出版社出版）、《建築施工安全檢查標準》（jgj59）
等規範編制。
普通型鋼懸挑腳手架計算書
一、引數資訊:
1.腳手架引數
雙排腳手架搭設高度為 21 公尺，立桿採用單立杆；
搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5公尺，立桿的橫距為1.05公尺，立桿的步距為1.8 公尺；
內排架距離牆長度為0.15公尺；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；採用的鋼管型別為φ48×3.5；
橫桿與立桿連線方式為單扣件；取扣件抗滑承載力係數 0.80；
連牆件布置取兩步跨，豎向間距 3.6 公尺，水平間距3 公尺，採用扣件連線；
連牆件連線方式為雙扣件連線；水平鋼梁採用14號工字鋼，拉環選用hpb235直徑14mm圓鋼，
2.活荷載引數
施工均布荷載(kn/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；
同時施工層數:2 層；
3.風荷載引數
本工程地處江蘇省無錫，查荷載規範基本風壓為0.450，風荷載高度變化係數μz為1.0，風荷載體型係數μs為0.8676；
計算中考慮風荷載作用；
4.靜荷載引數
每公尺立桿承受的結構自重荷載標準值(kn/m2):0.1248；
腳手板自重標準值(kn/m2):0.350；欄杆擋腳板自重標準值(kn/m):0.150；
安全設施與安全網自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；
腳手板類別:竹笆片腳手板；欄杆擋板類別:欄杆、竹笆片腳手板擋板；
5.水平懸挑支撐梁
懸挑水平鋼梁採用14號工字鋼，其中建築物外懸挑段長度1.3公尺，建築物內錨固段長度 2.2 公尺。
與樓板連線的螺栓直徑(mm):16.00；
樓板混凝土標號:c35、c30、c25；
二、大橫桿的計算:
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:p1=0.038 kn/m ；
腳手板的自重標準值:p2=0.35×1.05/(2+1)=0.123 kn/m ；
活荷載標準值: q=3×1.05/(2+1)=1.05 kn/m；
靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kn/m；
活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kn/m；
2.強度驗算
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為m1max=0.08×0.193×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.369 kn.m；
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為 m2max= -0.10×0.193×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.430 kn.m；
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=max(0.369×106,0.430×106)/5080=84.65 n/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為 σ= 84.65n/mm2 小於大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式如下：
其中： 靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.038+0.105=0.161 kn/m；
活荷載標準值: q2= q =1.05 kn/m；
最大撓度計算值為：
v= 0.677×0.161×15004/(100×2.
06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.
06×105×121900) = 2.32 mm；
大橫桿的最大撓度 2.32 mm 小於大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！
三、小橫桿的計算:
根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
1.荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kn；
腳手板的自重標準值：p2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184 kn；
活荷載標準值：q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kn；
集中荷載的設計值: p=1.2×(0.058+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.495 kn；
小橫桿計算簡圖
2.強度驗算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kn.m；
集中荷載最大彎矩計算公式如下:
mpmax = 2.495×1.05/3 = 0.873 kn.m ；
最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.879 kn.m；
最大應力計算值 σ = m / w = 0.879×106/5080=173.031 n/mm2 ；
小橫桿的最大彎曲應力 σ =173.031 n/mm2 小於小橫桿的抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算
:vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；
大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.184+1.575 = 1.817 kn；
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:
vpmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105
×121900) = 2.929 mm；
最大撓度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.973 = 2.997 mm；
小橫桿的最大撓度為 2.997 mm 小於小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！
四、扣件抗滑力的計算:
按規範表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力係數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kn。
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
r ≤ rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn；
r -- 縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值: p1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kn；
小橫桿的自重標準值: p2 = 0.038×1.05/2=0.02 kn；
腳手板的自重標準值: p3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.275 kn；
活荷載標準值: q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kn；
荷載的設計值: r=1.2×(0.058+0.02+0.275)+1.4×2.362=3.730 kn；
r < 6.40 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、腳手架立桿荷載的計算:
作用於腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每公尺立桿承受的結構自重標準值(kn)，為0.1248
ng1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×21.00 = 3.293；
(2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；採用竹笆片腳手板，標準值為0.35
ng2= 0.3×6×1.5×(1.05+0.1)/2 = 1.811 kn；
(3)欄杆與擋腳手板自重標準值(kn/m)；採用欄杆、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15
ng3 = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kn；
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)；0.005
ng4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kn；
經計算得到，靜荷載標準值
ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.937 kn；
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立杆按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值
nq= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kn；
風荷載標準值按照以下公式計算
其中 wo -- 基本風壓(kn/m2)，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用：
wo = 0.45 kn/m2； uz -- 風荷載高度變化係數，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用： uz= 1.
0 ； us -- 風荷載體型係數：取值為0.8676；
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