一、 辦公樓、三個主車間夾層，層高5公尺，最大跨度8m，最大梁截面250×700，屬高支模，需驗算。模板採用20㎜厚夾板，枋條採用50×100，頂撐採用1.2m寬門架，90㎝立桿間距。
模板底楞木和頂撐間距為400㎜，側模板立檔間距為500㎜。
二、 支模計算
木材用馬尾松。則：
抗壓強度fc=12n/mm2
抗剪強度fv=1.5n/mm2
抗彎強度fm=13n/mm2
彈性模量e = 10000n/mm2
1、底板計算
（1）抗彎強度驗算
計算底模承受的荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載：模板自重、新澆混凝土的重量、鋼筋重量及振搗混凝土產生的荷載。均乘以分項係數1.2，底模20mm厚。
底模板自重 5 ×0.250 × 0.020 × 1.2=0.030kn/m
混凝土荷重 24 × 0.250 × 0.700 × 1.2=5.040kn/m
鋼筋荷重 1.5 × 0.250 × 0.700 × 1.2=0.315kn/m
振搗混凝土荷載 2 × 0.250 × 1.2=0.600kn/m
q1=5.985kn/m
根據《混凝土結構工程施工及驗收規範》的規定，設計荷載值要乘以折減係數0.90，則q =0.9q1= 5.985 × 0.9=5.387kn/m
(2)驗算底模抗彎承載力
底模下面楞木間距為400mm，底模的計算簡圖如圖，是乙個等跨的多跨連續梁，因為模板長度有限，一般可按四等跨連續梁計算。
查靜力計算表得：彎矩係數：km= -0.121，剪力係數kv= -0.620，抗撓度係數：kw=0.967。
則：m=km·ql2=-0.121×5.387×400×400=-104292.32n·mm
按下列公式驗算
σ＝m/w=104292.32/bh×h/6=6×104292.32/250×20×20=6.26符合要求。
（3）抗剪強度驗算（取大樑一段計算）
查「施工常用結構計算」中結構靜力計算表得：
v=kv·ql=0.620×5.387×400=1335.98n
剪應力：τ＝3v/2bh=3×1335.98/2×250×20=0.40符合要求。
（4）撓度驗算
驗算撓度時，採用荷載標準值，且不考慮振搗混凝土的荷載。
則：q1=5.385kn/m，q=5.385 × 0.9=4.847kn/m。
查「施工常用結構計算」中結構靜力計算表得：
ω＝kw·ql 4/100ei＝0.967×4.8465×400^4/(100×10000×1/12×250×20^3)＝0.723mm
允許撓度為：[ω]=l/400=400/400＝1.00>0.72mm符合要求。
2、側板驗算
（1）、荷載計算，門式支撐如圖：
假設t＝27℃，β1＝1.2，β2＝0.85，v=3m/h則：
1） 側壓力：f1＝0.22γct0β1β2·v1/2＝0.22×24×200/(27+15))×0.85×1.2×1.73＝44.42kn/m
f2＝γch＝24×0.70=16.80kn/m
取兩者較小者：即16.80kn/m
乘以分項係數：f＝16.80×1.2=20.160kn/m
2） 振搗混凝土時產生的荷載：4 kn/m2
乘以分項係數：4×1.4 = 5.6 kn/m2
以上兩項荷載合計： 20.160+5.6=25.760kn/m2
根據立擋間距為500mm，則線荷載為：25.760×500/1000＝12.88kn/m
乘以折減係數，則q＝12.88×0.9＝11.592kn/m
（2）、抗彎強度驗算
仍按四等跨計算，其km、kv、kw與前述相同，側模厚度為：20mm
則：m＝km·ql2＝0.121×11.592×500×500＝350658.00n·mm
σ＝m/w=350658.00/[(500×20×20)/6]＝10.52<13n/mm
符合要求。
（3）、抗剪強度驗算
v＝0.620ql＝-0.620×11.592×500＝3.59kn
剪應力：τ＝3v/2bh＝3×3.59×1000/(2×700×20)＝0.38<1.4n/mm2
符合要求。
（4）、撓度驗算
取側壓力f= 16.80×1.2=20.
160kn/m2，化為線荷載20.160×0.500=10.
08kn/m，乘以折減係數q＝0.9×10.08＝9.
07kn/m，ω＝0.967ql4/100ei=(0.967×10.
08×500^4)/(100×10000×1/12×700×20^3)＝1.17<[ω]=500/400=1.25mm
符合要求。
四、驗算支撐穩定性
採用標準mj1219門式腳手架支撐，門架高1.90m（含連線棒0.025m），寬1.
20m，主立杆和上橫桿採用42×2.5mm的優質鋼管，加勁杆採用26.8×2.
5mm的鋼管。架距0.9m，支撐高度為5m，材料強度調整係數（查表5-18）為0.
8 。門架兩側每2 步設水平加固杆1 道，規格為48 ×3.5 mm，自重為0.
0383 kn/m，小楞、梁卡具、托樑或桁架等自重按2kn/mm2考慮。
1、每公尺高度模板支撐自重產生的軸心力設計標準值ngk1:
每架距內、每步架高度的構配件自重：
門架1榀0.224kn
交叉拉桿2副 2×0.04=0.08kn
連線棒2個 2×0.06=0.012kn
合計0.316kn（以上數值為固定數）
每公尺高底模板支撐自重：
ngk1=0.316/1.90=0.17kn/m
2、每公尺高度附件產生的軸心力設計值
每架距內：
水平加固杆自重(ggzzzi) 2× 0.9×0.0383=0.07kn
扣件自重 2×0.0145=0.03kn
每公尺高度附件產生的軸心力標準值：
ngk2=0.10/(2*（0.025m+1.90)=0.05 kn/m
3、施工荷載作用於一榀門架的軸心力標準值總和enqik
（1）模板自重（每架距內 0.9公尺長）
底模板(a5kn/m3×0.25m×0.9m×20m/1000=0.023kn
側模板(b5kn/m3×0.70m×0.9m×20m/1000=0.063kn
大小楞、托樑、卡具等(c) 2kn/m^2×0.9m×0.70m=1.26kn
nq1k=0.02 +0.06 +1.26 = 1.35kn
(2)混凝土自重nq2k= 25kn/m3×0.70m×0.25m×0.9m=3.94kn
(3)鋼筋自重nq3k= 1.5kn/m3×0.70m×0.25m×0.9m= 0.24kn
(4)施工人員及裝置自重nq4k=1×0.25m×0.9m=0.23kn
（5）對於水平面模板nq5k=2kn/m2×0.25m×0.9m=0.45kn
∴σnqik=nq1k+nq2k+nq3k+nq4k+nq5k= 6.19kn
4、作用於一榀門架軸心力設計值
n=2×1.2×(ngk1+ ngk2)*h+1.4×0.85σnqik
= 8.36kn
5、一榀門架穩定承載力設計值nd
(1)門架立桿等效截面慣性矩
查《建築施工腳手架實用手冊》（含垂直運輸設施）表5-7及表5-5有：
a0= 310.20mm2
h0= 1930mm
h1= 1536mm
主立杆φ42鋼管慣性矩
=π(42 4- 37.004)/64
= 6.07×104mm4
加強杆φ26.8鋼管慣性矩
=π(26.8 4- 21.804)/64
= 1.42×104mm4
按下式計算
i=i0+(h1/h0)i1
= 7.20×104mm4
(2)門架立桿迴轉半徑i
i=(i/a0)1/2
= 15.24mm
(3)門架立桿穩定係數φ，根據
λ=h0/i
= 126.64
查表：φ= 0.412
(4) 一榀門架的穩定承載力設計值按下式計算：
nd=kφaf
41.92kn
k- 材料強度調整係數
a- 一榀門架立桿截面積，a=2a0
f- 鋼材強度設計值，205×103n/mm2
。nd>n，滿足要求。
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