154307沿空留巷綜採工作面從2023年8月14日開始礦壓觀測截至11月14日已觀測308.4公尺，現將本階段礦壓觀測進行如下分析：
一、礦壓觀測儀器
1、工作面礦壓觀測儀器
工作面礦壓觀測所採用的儀器、儀表主要由kj216型頂板動態實時**監測計算機系統和電腦圓圖儀等。儀器分布在工作面上部、中部、下部三個測區，共10條測線。
2、軌道巷礦壓觀測儀器
軌道巷礦壓觀測所採用的儀器、儀表主要由單體柱壓力連續記錄儀，牆體應力計，多點位移計，，單體柱檢測儀，表面位移觀測等。
二、礦壓觀測資料分析
1、工作面礦壓觀測資料分析
截至11月14日觀測距離308.4公尺，其中觀測到一次老頂初次來壓和十六次老頂週期來壓詳見下表1，圖1-圖3。
表1 154307工作面老頂初次來壓、週期來壓統計表
從上表可以看出，老頂初次來壓步距為31.1公尺，來壓時支架平均工作阻力6780kn，支架額定工作阻力使用率為84.75%；老頂週期來壓步距最小(放炮後)為5.
7公尺，最大(沒有放炮)46.9公尺，工作面平均為17.77公尺，來壓時支架平均工作阻力在6058kn～7885kn之間，支架額定工作阻力使用率分別為75.
72%～98.56%。在觀測期間液壓支架工況良好，從觀測資料分析該液壓支架適應154307工作面的生產條件。
2、巷道礦壓觀測資料分析
⑴表面位移分析
從圖4可以看出，留巷內40公尺表面位移測點在滯後牆體距離14.3公尺時巷道頂板開始下沉，滯後牆體距離達到120公尺時巷道頂板下沉開始穩定，底板滯後牆體距離17.3公尺時開始底臌，滯後牆體距離達到120公尺時底板底臌開始穩定，煤柱側表面位移量從滯後牆體距離17.
3公尺時開始位移，滯後牆體距離達到70.3公尺以後煤柱應力開始穩定，牆體側表面位移量從滯後牆體距離22.4公尺時開始裂隙位移，滯後牆體距離達到120公尺以後牆體應力開始穩定。
從圖5可以看出，留巷內80公尺表面位移測點在滯後牆體距離25.7公尺時巷道頂板開始下沉，滯後牆體距離達到119公尺時巷道頂板下沉開始穩定，底板滯後牆體距離20.8公尺時開始底臌，滯後牆體距離達到119公尺時底板底臌開始穩定，煤柱側表面位移量從滯後牆體距離20.
8公尺時開始位移，滯後牆體距離達到70.3公尺以後煤柱應力開始穩定，牆體側表面位移量從滯後牆體距離20.8公尺時開始裂隙位移，滯後牆體距離達到119公尺以後牆體應力開始穩定。
從圖6可以看出，留巷內260公尺表面位移測點在滯後牆體距離5.3公尺時巷道頂板開始緩慢下沉，滯後距離達到8.8公尺時頂板下沉開始穩定，底板底臌滯後牆體距離2.
35公尺時開始緩慢底臌，滯後牆體距離54.1公尺時(資料收集11月22日)底板底臌、煤柱側、牆體側位移變化量仍然在繼續中，但從圖6表面位移曲線趨勢分析，底臌量、煤柱位移量、牆體位移量的影響範圍要小於40公尺、80公尺測點表面位移影響範圍。
⑵多點位移計分析
從留巷60公尺處安裝的多點位移計觀測資料分析，在滯後牆體距離3.85公尺時巷道頂板岩層深度2公尺點、3公尺點、4公尺點、5公尺點、6公尺點分別開始位移，其中位移量最大的測點為岩層深度5公尺點位移變化量為12－20mm之間， 6公尺點位移變化量為6－12.5mm之間，影響範圍滯後牆體119公尺，從119公尺往後巷道頂板基本穩定。
從留巷140公尺處安裝的多點位移計觀測資料分析，在滯後牆體距離4.4公尺時巷道頂板岩層深度3公尺點、4公尺點、5公尺點、6公尺點分別開始位移，其中位移量最大的測點為岩層深度3公尺點位移變化量為1－6mm之間， 4公尺點位移變化量為2－3mm之間，影響範圍滯後牆體111公尺，從111公尺往後巷道頂板基本穩定。
⑶單體柱工作阻力分析
從礦壓觀測資料分析，軌道巷牆體段40公尺處單體柱工作阻力在60kn～235kn之間，額定工作阻力使用率為15.9%～62.3%；牆體段80公尺處單體柱工作阻力在60kn～85kn之間，額定工作阻力使用率15.
9%～22.5%；牆體段180公尺處單體柱工作阻力在65kn～116kn之間，額定工作阻力使用率為17.2%～30.
8%，單體液壓支柱額定工作阻力利用率低的因素主要是：巷道底板鬆軟支柱鑽底嚴重，導致支撐壓力下降對頂板起不到支撐作用。
⑷錨桿受力觀測分析
從綜合測站測力錨桿監測資料分析，軌道巷錨桿承受的軸向拉力在80－100kn之間，符合錨桿支護設計要求。
⑸牆體應力分析
根據牆體段120公尺處安裝的應力計監測資料分析，老塘側牆體距頂板50cm深，距牆體幫50cm寬的範圍內牆體應力為5mpa，（0.23kn）牆體中間和巷道側牆體無應力變化。
3、巷道礦壓顯現特徵
⑴從留巷40公尺、80公尺表面位移觀測點分析，154307軌道巷礦壓顯現特徵主要反映在滯後牆體距離15m～120m範圍內出現底板底臌嚴重，底臌量最大達到415mm，頂板下沉量最大達到150mm，煤柱位移量最大達到145mm，牆體位移量最大達到260mm，而且在滯後牆體距離15m～120m範圍內表面位移量變化值劇烈上公升，主要原因是巷道底板鬆軟，支設的單體支柱鑽底嚴重導致支柱支承壓力釋放快，對巷道起不到支護作用。
⑵牆體段260公尺往外巷道的支護方式通過改進後，巷道頂板下沉量明顯小於牆體段40公尺－250公尺範圍內的下沉量，而且影響範圍滯後牆體8.8公尺後頂板成整體穩定下沉狀態，從260公尺處巷道表面位移變化曲線圖6可以看出，頂板整體穩定下沉後，底板和煤柱幫以及牆體幫逐漸增大底臌量和兩幫位移量，巷道表面位移變化值沒有出現劇烈的上公升勢態，說明支護形式改變後巷道頂板壓力得到了一定控制和穩定性作用。
⑶留巷滯後牆體段距離30公尺～60公尺範圍內，由於受老頂週期來壓和上覆岩層動壓衝擊影響，牆體側壓較大，牆體片幫嚴重，裂隙繼續向牆體延伸。
三、結論、建議
1、154307工作面老頂初次來壓步距為31.1公尺，來壓期間支架平均工作阻力為6780kn。
2、工作面老頂週期來壓步距最小5.7公尺，最大為46.9公尺，來壓期間支架平均最小工作阻力為6058kn，最大為7885kn。
3、受老頂週期來壓和上覆岩層的動壓影響留巷內滯後工作面120公尺範圍內為巷道壓力變化區域，大於120公尺之後巷道頂板開始穩定，變化較小。
4、留巷滯後牆體段30－60公尺範圍內為巷道壓力劇烈區。
5、牆體段260公尺往外巷道支護方式通過補強後，巷道變形量明顯好於260公尺往裡，而且巷道頂板壓力沒有出現劇烈的上公升趨勢。
6、建議施工隊組在巷道內支設的單體液壓支柱必須保證足夠的初撐力，確保支護效果。
圖131.1公尺13.35公尺 7.2公尺 10公尺 5.77.5公尺 11.65公尺
圖246.9公尺14.25公尺16.2公尺25.7公尺33.7公尺
圖3 8.6公尺25.3公尺18.9公尺6.75公尺32.6公尺
圖4留巷滯後工作面120公尺範圍內為巷道壓力顯現區留巷滯後工作面120公尺以後為巷道壓力穩定區
圖5 留巷滯後工作面119公尺範圍內為巷道壓力顯現區留巷滯後工作面119公尺以後為巷道壓力穩定區圖6
16060工作面沿空留巷安全技術措施
一 概況 按生產需要，當16060面推過聯絡巷後，在小麵機尾進行沿空留巷，該沿空留巷段作為16060面的進風巷,為保證沿空留巷期間的安全順利進行，特制定如下安全技術措施。二 沿空留巷地點及技術引數 1 自16060工作面推過聯絡巷後開始進行沿空留巷，一直留到工作面停採位置，如附圖1所示 2 沿空留巷...
22019工作面補充沿空留巷採煤安全措施
洛豐生字2013.4.5 義煤集團宜陽縣豐源煤業 2013年4月9日 由於22020工作面上部底板發生變化，上部夾矸地板起伏嚴重，工作面上部無法正常推進，為保證煤炭資源 在工作面沿煤層與夾矸交界處預留巖巷回風，甩掉上部夾矸，只採下段煤層。為保證採煤安全特制定本安全措施 1 空巷設計 在工作面切眼全渣...
大寶頂煤礦工作面沿空留巷方案
大寶頂煤礦4321 31工作面 沿空留巷方案 二 一二年一月三十日 一 工作面基本情況 4321 31工作面位於大寶頂煤礦 1400m水平三採區21 3煤層北翼,該工作面回採上限為 1597.81m,回採下限為 1494.88m，東部為我礦 1600m水平三採區已回採完畢，下止運輸巷，以西為4321...