施秉舞陽灣花園5、6、8號樓
腳手架施工方案
編制職務
校核職務
審批職務
貴陽市建築安裝工程股份****
舞陽灣花園專案部
目錄一、工程概況 1
二、設計依據及構造要求 1
三、使用材料 1
四、腳手架的計算 2
五、搭設技術措施 8
六、地基處理 10
七、搭設工藝流程、搭設圖 10
八、架子的驗收、使用及管理 11
九、架子搭設安全技術交底 15
附圖：5#、6#外腳手架平面圖
8#樓外腳手架平面圖
一、工程概況
宸宇·舞陽灣花園建設用地位於施秉縣城區東南面。北臨環城東路；南接四季路；距舞陽河僅百公尺之遙，東靠施秉民族中學。5號、6號、8號商住樓總建築面積11000㎡，建築層數：
6f+1。主體結構為磚混結構。由貴陽市建築設計****設計，貴陽市建築安裝工程股份****承建。
二、設計依據及構造要求
1、本計算根據中國建築出版社《建築施工腳手架實用手冊》；
2、施工中不允許超過設計荷載。
3、小橫桿、大橫桿和立桿是傳遞垂直荷載的主要構件。而剪力撐、
斜撐和連牆件主要保證腳手架整體剛度和穩定性的。並且加強抵抗垂
直和水平作用的能力。而連牆件則承受全部的風荷載。扣件則是架子
組成整體的聯結件和傳力件。
4、搭設要求：（1）梯間外牆線搭設24m高雙排鋼管腳手架；（2）
其餘各搭設21.5m高雙排鋼管腳手架。
5、採用本方案取最大搭設高度24m 進行驗算；
6、採用φ48×3.5mm 雙排鋼管腳手架搭設，立桿橫距b=1.0m，
主杆縱距l=1.5m，內立杆距牆0.2m。腳手架步距h=1.8m，腳手
板從地面2.0m 開始每1.8m 設一道（滿鋪），共11 層，腳手架與
建築物主體結構連線點的位置，其豎向間距
h1=2h=2×1.8=3.6m，水平間距l1=3l=3×1.5=4.5m。根據
規定，均布荷載qk=2.0kn/㎡。
三、使用材料
1、鋼管宜採用力學效能適中的q235a(3 號)鋼，其力學效能應符合
國家現行標準《炭素結構鋼》(gb700-89)中q235a 鋼的規定。每
批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。
2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm 的焊接鋼管。立桿、大橫
杆和斜桿的最大長度為6.5m，小橫桿長度1.5m。
3、根據《可鑄鐵分類及技術條件》(gb978-67)的規定，扣件採用
機械效能不低於kth330-08 的可鍛鑄鐵製造。鑄件不得有裂紋、
氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘餘披縫，毛刺、氧化皮等清除幹
淨。4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良
好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小於5mm。
5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小於
1mm。
6、扣件表面應進行防鏽處理。
7、腳手板應採用杉木製作，厚度不小於50mm，寬度大於等於
200mm，長度為4--6m，其材質應符合國家現行標準《木結構設
計規定》(gbj5—88)中對ii 級木材的規定，不得有開裂、腐朽。腳
手板的兩端應採用直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲各設兩道箍。
8、鋼管及扣件報皮標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重鏽蝕；扣
件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。
9、外架鋼管滿掛綠色安全網，扣件刷暗紅色防鏽漆。
四、腳手架的計算
（一）、基本條件
地面粗造為c 類，基本風壓w0=0.45kn/m2，立網網目尺寸為3.5
cm×3.5cm，繩徑3.2mm，自重0.01kn/m2
（二）、搭設高度計算
驗算部位應根據風荷載產生彎曲壓應力大小分析確定，故先計算風荷
載產生壓應為σw
1、σw 計算
立網封閉的擋風係數及風荷載體型係數《建築結構荷載規範》近似按
以下方法計算
ξ=(3.5+3.5)×0.32/(3.5×3.5) ×1.05=0.192
1.05 為考慮筋繩的影響
μs=1.2×0.192=0.23
立網傳給立柱的風荷載標準值（4-4）計算,計算風壓高度係數μz 按
表4-19 中c 類取值，當h=24 m 時，μz=1.25 ，當h=5m 時，
μz=0.54 本設計最大搭設高度為24 m，故取u2=1.25 。
wk=0.7μzμs w0
其中μ2—風壓高度係數
μs—腳手架風荷載體型係數
w0—基本風壓
wk=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09kn/m2
作用於立柱的風線荷載標準值：
qwk=wk·l=0.09×1.8=0.162kn/m
風荷載產生的彎矩按式4-33 計算
mw=1.4 qwk·h2/10
式中 qwk——風線荷載標準值
wk——垂直於腳手架表面的風荷載標準值
l——腳手架的柱距
w——立柱截面的抵抗矩按表4-31 採用
σw——風荷載對所計算立柱段產生的彎曲壓應力，σw= mw/w
mw=1.4×0.162×1.82/10=0.073kn·m
在24 m 高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σw= mw/w=(0.073×106) / (5.08×103)=14.37n/mm2
在5m 高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σw= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21n/mm2
2、底層立柱段的軸心壓力
腳手架結構自重、腳手板及施工荷載的軸心壓力
（1）、腳手架結構自重產生的軸心壓力ngk 由表4-38 查得乙個
柱距範圍內每公尺高腳手架結構產生的軸心標準值gk=0.134kn/m，
則21 m 高的腳手架結構自重產生軸心壓力標準值
ngk=h·gk=24×0.134=3.21 kn
（2）、腳手架活載產生的軸心壓力
一層腳手架自重qp=0.3kn/m2（除首層外），每1.8m 設一道腳
手架板,共十一層。
則nq1k=0.5
（lb+0.3）·l·σqp=0.5(1+0.3)×1.5×0.3×11=3.2 kn
敞開式腳手的防護材料產生軸心壓查表4-40 得（l=1.5m）
0.228kn
立網重量為0.01×1.5×24=0.36 kn
∴nq2k=0.228+0.36=0.588 kn
二層同時操作，施工均布荷載qk2.03kn/m2 查表4-41 得施工荷
載產生軸心壓力：nq3k=4.86kn
根據公式（4-32），活荷產生軸心壓力標準值為
nqik= nq1k+ nq2k+ nq3k
=3.2+0.588+4.86
=8.65 kn
（3）計算立桿段的軸心壓力值：
根據公式（4-31）計算
n= ngk ×1.2/k1+ nqik
k1—高度調整係數，應按表（4-35 採用）
k1=0.85
n=3.21×1.2/0.85+1.4×8.65=16.6 kn
3、立柱穩定性驗算
立網封閉時，立柱穩定應滿足下式：
n/ψa+ mw/w≤fc 或n≤ψa（fc-σw）
φ——軸心壓桿的穩定係數，根據所計算立柱段的比λ=μh / i
由表4-37 查取
i——立柱截面的迴轉半徑，應按表4-31 查取 i=1.58cm
μ——計算長度係數，應按表4-36 採用m=1.5
h——所計算的立柱段的腳手架步距 h=1.8m
∴λ=μh / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2 =170.8
按表4-37 得：φ=0.225
a—立柱截面積，應按表4-31 採用，a=4.89cm2，fc=205n/mm2
ψa（fc-σw）
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
=20.97kn>n=16.63 kn(滿足)
4、最大允許搭設高度
φafcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97kn
hd=k·[(φafcw-1.4nqik)/1.2gk]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47 m
5、結論
滿足搭設要求。
（四）、連牆件計算
腳手架佔建築物的連線桿應按軸心受壓杆計算
nh≦φafc
式中：nh—連牆件所受的水平力設計值
nh=hw+3.0kn
hw=風荷載產生的水平力設計值
hw=1.4wk·aw
aw——迎風面積等於連牆件的直與豎直與水平間距的乘積；
φ——軸心受壓穩定係數，根據λh=lh/i 按表4-37 採用；
lh——連牆件的計算長度，應取連件兩端固定連線點的距離
lh=0.2
λh=0.2×1000/1.58×10=126.5mm
φ=0.417
∴φafc=102×0.417×4.89×20.5=41.8kn
∴nh=1.4wk·aw+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴nh≤φafc(滿足)
（五）、立柱地基承載力計算
立柱地基承載力應按下列計算p=n/ab≤f
p—立柱基礎底面處的平均壓力設計值。
n-上部結構傳至基礎頂面的軸心力設計值。
ab-基礎底面面積。
f-地基承載力設計值，f=kb·fk
fk-地基承載力標準值
kb-地基承載力調整係數，應按表4-47 採用
p=16.6/(1.5×0.9)=11.9 kn/m2
砂質粉土承載力基本值為fo=150kn/m2>p(滿足)
五、搭設技術措施
1、外架搭設
(1)立桿垂直度偏差不得大於架高的1／200。
(2)立桿接頭除在頂層可採用搭接外，其餘各接頭必須採取對接扣件，
對接應符合下要求：
立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小於500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大於步距的1／3，同一步內不允許有二個接頭。
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