催化裝置夏季
（7～9月份）
編制： 陳晗
審核：執行二部催化區塊
2023年10月4日
一、夏季生產情況
催化裝置執行狀況良好，夏季生產累計執行92天，加工原料362320噸，平均每天加工3938噸，平均加工負荷為103.5%。反應、分餾、穩定操作平穩，汽、柴油出裝置溫度控制≯40℃，油漿固含量及產品質量合格，穩定汽油辛烷值平均為90.
37（研究法），辛烷值環比提高0.57個單位，呈穩定上公升趨勢。
7月10日23：50配合更換氣壓機錯油門，催化裝置降量至120t/h；受公司成品油銷售影響，7月21日裝置加工量由160t/h降低至155t/h；受加氫裂化裝置停工影響，7月23日催化裝置原料性質大幅變輕， 8月6日加氫裂化裝置開工，至8月7日9：30催化原料性質逐漸恢復，原料密度由0.
801 g/cm3上公升至0.810 g/cm3；8月裝置執行整體平穩。本季度裝置加工量由155t/h至175t/h調整較為頻繁，操作引數變化控制平穩。
二、生產技術分析
2.1、操作情況
1）反再系統操作情況
催化裝置反再系統操作較為平穩，加工量控制155～175t/h，平均加工量為164t/h，，原料油殘炭平均為3.80（最大值4.65，最小值3.
15），殘炭值環比降低0.06，反應溫度控制在512±1℃，再生床溫控制675±2℃，煙機入口開度60°，三旋出口顆粒濃度維持在80～110mg/m，其它各操作引數控制平穩。
7月10日23：50配合更換氣壓機錯油門，催化裝置降量至120t/h；受公司成品油銷售影響，7月21日裝置加工量由160t/h降低至155t/h；受加氫裂化裝置停工影響，7月23日催化裝置原料性質大幅變輕， 8月6日加氫裂化裝置開工，至8月7日9：30催化原料性質逐漸恢復，原料密度由0.
801 g/cm3上公升至0.810 g/cm3。受催化原料性質變化較大及裝置加工量頻繁調整影響，裝置操作難度較大。
催化裝置原料性質變化趨勢
2）分餾、穩定系統運**況
分餾、穩定系統執行平穩，各項工藝引數受控，產品質量完成較好，三季度環境溫度全年最高，班組加強機幫浦現場檢查，定期各冷卻器進出口溫度測量、監控，靈活調節冷卻器迴圈水量，保證各工藝介質冷後溫度能滿足現操作要求，8、9月執行中分餾塔頂冷後溫度已達到上限，操作中加強溴化鋰及分餾塔頂空冷e2204a-l執行維護，保證裝置夏季平穩生產。
2.2、夏季生產執行分析
為保證裝置夏季執行安全平穩，著重做好以下工作：
1）解決穩定汽油輕組分揮發較大
因夏季氣溫較高，催化穩定汽油在出裝置溫度及蒸汽壓合格情況下，進罐區後揮發量較大，導致罐區可燃氣體報警儀頻繁報警，影響裝置安全生產。
針對以上夏季生產情況，7月5日降低穩定系統壓力由1.02mpa至1.01mpa，提高解吸塔底溫度至115℃，減少脫乙烷汽油c1、c2攜帶量；嚴格控制穩定塔底溫度166±1℃，並於每天早8：
30及晚8：30各排放不凝氣至幹氣系統1小時，減少穩定汽油c4組分含量，降低汽油蒸汽壓。經調整操作，罐區穩定汽油揮發量降低，可燃氣體減少，保障了公司的安全生產。
2）冷卻器迴圈水調節
隨著氣溫公升高，裝置迴圈水溫度逐漸上公升，各冷卻器冷卻效率有所下降，但裝置各冷後溫度均處於受控狀態，分餾塔冷後溫度控制在45～50℃，穩定塔頂冷後溫度控制在35～45℃，汽、柴油出裝置溫度受控；氣壓機、增壓機油溫35～40℃；主風機油溫達到33～36℃，且無控制餘量。
催化裝置迴圈水冷卻器管、殼程進出口溫度統計
裝置執行期間各型別冷卻器共計投用29臺。分析上表資料可知：
①油路冷卻合理。共計16臺冷卻器油路溫差大於8℃，佔投用冷卻器比例59.26%。
各工藝介質冷後溫度能滿足現操作要求，但分餾塔頂冷後溫度已達到上限，操作中需加強分餾塔頂空冷e2204a-l執行維護，減輕e205a-f冷卻負荷，如冷後溫度仍持續公升高應降低氣壓機反喘振流量，並優化裝置反再系統蒸汽用量，保證氣壓機入口溫度受控。
②迴圈水溫差不足。迴圈水共計6臺冷卻器迴圈水溫差大於5℃，佔投用冷卻器比例20.69%，其中補充吸收劑冷卻器e2314迴圈水溫差僅為0℃，而汽油溫差達到9℃，且迴圈水出口閥開度僅為1/5。
此種現象為補充吸收劑流量較低，冷卻器迴圈水量過大，迴圈水利用效率較低，操作中應在保證工藝介質冷後溫度受控前提下，降低迴圈水節流量，相應可提高其餘冷卻器的迴圈水用量，做到迴圈水的高效、合理利用。但因部分冷卻器換熱面積較大，與實際生產存在偏差，操作中迴圈水閥截流量過大易導致迴圈水流速過低，管束結垢加劇，易造成垢下腐蝕導致換熱器內漏。故迴圈水閥調節應與實際相結合，做到綜合判斷靈活調節。
③液化氣冷卻器偏流。現液化氣冷卻器e2309a-d為併聯流程，e2309b冷卻介質為溴化鋰制冷水，其餘三颱為迴圈水。液化氣冷卻器e2309a-d管、殼程溫差及手閥開度對比如圖：
由圖可知，①e2309b在液化氣全部投用的情況下，液化氣冷卻溫差達到21℃，冷後溫度達到29℃，冷卻效果優良。②e2309a/c/d在迴圈水全部投用，液化氣手閥開度分別為50%、20%、25%情況下，液化氣冷卻溫差均為8～7℃，迴圈水溫差均為2-3℃，而由此說明在取熱量相同的情況下，需通過液化氣手閥截流調整液化氣冷後溫度一致，液化氣冷卻器存在一定程度的偏流。
3）主風機振動較高
主風機、煙機夏季執行平穩，7月份隨氣溫公升高，主風機油溫維持在34～36℃，煙機後軸震動yia52474達到85～93μm，存在一定執行風險。
經分析煙機後軸振動較高主要原因為，煙機轉子存在缺陷，動平衡振動值較高；次要原因為，主風機油溫公升高，煙機軸承處油膜減薄，潤滑性能降低，加劇煙機後軸振動值公升高。
為防止煙機後軸振動持續公升高，引起煙機故障，操作中要求加強煙機震動監控，控制潤滑油溫度34～36℃；並提高發電迴圈水量，8至9月份隨環境溫度逐漸降低主風機油溫降低至30～33℃，煙機後軸振動yia52484為75～85ｕm，
4）溴化鋰投用
5月份供風區塊維修保養溴化鋰製冷機，6月9日e2309b投用溴化鋰，截止 9月23日溴化鋰切除停用，夏季生產共計平穩執行105天，**制冷水溫度維持在15～20℃，夏季生產中穩定塔頂平均溫度為58.16℃，同比降低3.25℃；穩定塔頂平均壓力1.
05mpa，有效保證了穩定塔頂冷卻，為裝置夏季大加工量下安全平穩生產提供了基礎。
5）氣壓機更換錯油門
因氣壓機錯油門故障，造成氣壓機轉速不受控，氣壓機執行中存在以下風險：①氣壓機轉速大幅波動，沉降器壓力波動，沉旋跑劑至分餾塔；②氣壓機轉速突降，機組發生喘振、停機事故；③機組自保系統由速關閥保證，可保證在機組在聯鎖情況下的安全執行。
為降低裝置執行風險，要求反應內操加強汽輪機轉速監控，操作中控制主汽門開度訊號在45～55%。控制方式為：如主汽門開度＜45%，反應內操通過dcs提高轉速設定值；如主汽門開度＞55%，降低轉速設定值。
（設定轉速只需略高於或低於實測轉速）；如氣壓機轉速大幅波動，至機組喘振或沉降器壓力突降，內操手動停機，按《氣壓機停機應急預案》處理。並召開關於氣壓機轉速波動的分析會，統一操作思路和應急處置方法。
6月30日氣壓機轉速出現大幅降低，沉降器放火炬，氣壓機入口流量降低，氣壓機喘振，操作波動中沉降器壓力由0.25 mpa降低至0.20mpa，沉降器料位最低至35t，最高至55t，處理過程發生沉降器跑劑，導致油漿固含量達到23g/l，加大油漿外甩至固含量正常。
為徹底消除氣壓機執行中的安全隱患，催化區塊編制氣壓機更換錯油門方案，於7月10日23：50催化裝置降量至120t/h，穩定系統三塔迴圈，氣壓機停機（停潤滑油）更換調速系統。
更換錯油門後，氣壓機轉速穩定在5950r/mim，中壓蒸汽流量9.5～10.8t/h,主汽門開度維持在45～65%，氣壓機排汽溫度≯60℃，真空度≮-0.
075mpa，氣壓機轉速及主汽門訊號值穩定，機組工況良好。
6）e2210a/b內漏排查
因1#水池含油量上公升，現場觀察為柴油洩漏所致。根據現場情況，檢查e2210a貧吸收油冷卻器存在內漏可能，對e2210a進出口迴圈水含油進行分析，確認e2210a內漏。
e2210a迴圈水含油分析
8月28日14：50切換e2210a至e2210b，18：10再次發現1#水池迴圈水含油量上公升，檢查發現e2210b出口迴圈水明顯含油。
遂將e2210b切換至e2210a，e2210b退油，8月29日給汽吹掃，8月31日加盲板檢修，9月8日e2210a檢修完畢，e2210a切換至e2210b，e2210b吹掃檢修。
經查e2210b冷卻器管束為2023年8月大檢修更換，2023年10月大檢修進行高壓水清洗後備用至今。e2210b堵管1根，堵管情況如下圖所示。由圖可知，洩漏管束所處位置為管束外側。
備用e2210b冷卻器內漏原因為e2210b更換管束過程可能存在管束吊裝過程外側管束受損情況，長時間備用後，受損管束腐蝕易造成洩漏情況。
e2210b堵管2根，堵管情況如下圖所示
e2210b堵管3根，堵管情況如下圖所示。
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