目錄一、工程概況 2
二、公升降機基礎加固方法及荷載計算 2
三、公升降機說明書設計基礎抗衝切驗算 3
四、基礎板下承載力驗算 5
五、地下室頂板承載力加固設計 6
1、 地下室頂板承載力加固設計的分析 6
2、 地下室頂板混凝土受壓強度驗算 7
3、 支承方木（木楞）的抗壓強度驗算 7
4、 支承方木（木楞）的抗彎強度驗算 8
5、 支承方木（木楞）的抗剪強度驗算 9
6、 支承方木（木楞）的撓度驗算 10
7、 可調支托（鋼管支柱）的承載力複核驗算 10
8、 加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱穩定性的驗算 11
六、地下室頂板加固安全保證措施 14
附圖錢皇綠都施工公升降機基礎加固施工方案
一、工程概況
華宇大廈工程位於文鑫路、公園路交匯處。本工程由13幢樓及地落車庫組成，總建築面積為64672.48㎡，總建築高度為m。
施工公升降機配置情況（b區塊）：1#、2#、5#、6#樓各安裝一台廣西建機scd200施工電梯（單籠），建築高度57.1m（按5#最高驗算），安裝高度60m。
因施工公升降機基礎座落在地下一層車庫頂板上，板結構板厚300㎜。為保證地下室頂板具有足夠的承載力，確保確保施工公升降機的使用安全，對施工公升降機布置的位置，在地下一層車庫底板與施工公升降機基礎承台間進行支撐加固。
二、公升降機基礎加固方法及荷載計算
施工公升降機基礎結構情況如下：基礎長×寬為4.6m×3.5m，基礎板厚350㎜，基礎內配a8@250雙層雙向鋼筋，混凝土強度等級c35。
在施工公升降機的基礎部位4.6m×3.5m範圍內的地落車庫用φ48×3.
5鋼管搭設滿堂腳手架支撐體系作為加固手段對地下室頂板進行加固，腳手架搭設高度為3.25m，導軌架底部基礎區域立桿縱距0.5m,立桿橫距0.
5m，基礎周邊部位應向外延伸一跨，立桿縱距0.9m,立桿橫距0.9m,步距1.
5m。按說明書選用scd200型號公升降機，查說明書得對重重量為1000kg；導軌架重（安裝高度為60公尺共需40節標準節，標準節重150kg）：150kg×40=600kg；吊籠重量：945kg；外籠重量：
1480kg；附牆重量（200 kg/套，共10套）：200kg×10=800kg；限載：2000kg；
施工公升降機自重標準值：pk=(1000kg+150kg×40+945kg +1480 kg +200kg×10+2000)×9.8/1000=131.
6kn；考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取係數n=2.1；
基礎承載力設計值：p=2.1×131.6=276.36kn
三、公升降機說明書設計基礎抗衝切驗算
按公升降機說明書基礎圖可知，公升降機的所有重量除底層護欄外均通過導軌架傳遞至基礎板，由此產生荷載直接對地下室頂板的沖切應力，為防止產生沖切破壞，必須先驗算基礎能把上部傳來荷載分散均布在地下室頂板上。由《混凝土結構設計規範》gb 50010-2002之7.7.
1條，在區域性荷載或集中反力作用下不配置箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力具體驗算如下：
公升降機導軌架基礎及其力學分析圖
（其中a=380mm（按說明書第36頁），c=960mm， l=4600mm， b=3500mm），計算公式為：
其中按說明書技術要求其砼強度為：c35，查表：
得=1.57n/mm2。的取值按本公式說明取最小值=1.
0n/mm2；按圖厚度為h=350mm，小於800mm，得=1.0；=h-有效高度=350-30=320mm；另=c/a=960/380=2.52>2,取2.
52，=0.4+1.2/2.
52=0.876；按最不利的角柱考慮取20，按公式說明計算周長=((380+320/2*2)+(960+320/2*2))*2=3960mm，=0.5+(20*320)/(4*3960)= 0.
904，按公式要求取最小值=0.876
由此根據公式的，即為載入在350mm厚基礎板上的集中荷載=276.36kn，而=（0.7×1.
0×1.57 n/mm2+0.15×1.
0 n/mm2）×0.876×3960mm×320mm =1386473.933n =1386kn大於=276.
36kn
說明公升降機的基礎能滿足導軌架集中荷載的沖切承載力的驗算要求，由此可以認定276.36kn的荷載經公升降機基礎分散均布至地下室頂板的a=4600mm，b=3500mm範圍上，但從實際加固施工過程中，不可闢免的出現支撐點不均勻現象。
四、基礎板下承載力驗算
由說明書第35頁第1）條要求：混凝土基礎板下地面的承載力應大於0.15mpa=150kn/㎡，選用基礎為a=l=4600mm，b=b=3500mm；按基礎承載力設計值：
276.36kn加上基礎自重：4.
6×3.5×0.35×25kn/m×1.
2（標準荷載設計分項係數）=169.05kn,得基礎均布荷載=(276.36+169.
05)/4.6/3.5=22.
67kn/㎡，而經查本工程結施總說明《一》6.1地下室頂板c35承載力設計值（相對樓板的外加荷載即為活載）為：5 kn/㎡，遠小於均布荷載的22.
67kn/㎡；必須採取加固措施，對此頂板進行加固。
五、地下室頂板承載力加固設計
1、 地下室頂板承載力加固設計的分析
地下室頂板的本身重量可以由本身結構支撐，對地下室頂板的加固只考慮公升降機及其基礎產生的恒動荷載：276.36+169.
05=445.41kn。為盡量利用工程中使用較為靈活的材料，本加固設計擬用鋼管支架作為支撐系統作為加固方案的實施方式（具體立桿布置搭設按簡圖所示），由於鋼管的立桿穩定性是其承載能力的主要指標，而在搭設過程中，其搭設的水平縱橫方向的拉結桿均未能較好的頂固，其拉結作為抗撓度的約束不能認定為固定端。
由公升降機及其基礎對地下室頂板產生的均布荷載的22.67kn/㎡大於設計荷載的5 kn/㎡為4倍以上，如果按應力完全分散均布在地下室頂板上，必定導致頂板支撐點之間產生一定的彎矩，從而產生彎曲變形，影響地下室頂板的結構安全，故此為安全考慮在加固設計時，必須盡可能的讓加固支撐直接對應，公升降機導軌架位置，由此設定應力考慮範圍，如圖所示：
2、 地下室頂板混凝土受壓強度驗算
按照基礎對應範圍，設定公升降機及其基礎載荷全部集中，並均勻分布於支撐頂板底部的寬50mm×高100mm的水平橫支承方木（木楞）上。地下室頂板底與方木（木楞）的受壓接觸面，按立杆布置圖可知，長度為4600mm共計7條，每條接觸面為2×50mm（雙方木木楞），設計時考慮方木（木楞）加工尺寸不標準，只按一條接考慮）即得總接觸面面積：4600mm×50mm×7條=1610000mm2，由公升降機及其基礎產生的恒動荷載：
445410n，得：fc1=445410n/1610000mm2=0.277n/mm2< fc =16.
7 n/mm2(由地下室頂板砼強度c35軸心抗壓設計值，查《混凝土結構設計規範》gb 50010-2010表4.1.4)，
由此表明方木（木楞）與地下室頂板之間的應力傳遞混凝土受壓強度驗算合格。
3、 加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗壓強度驗算
由「地下室頂板混凝土受壓強度驗算」得，公升降機及其基礎載荷全部均勻分布於支撐頂板底部的7根長4600mm×寬50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此計算出地下室頂板傳遞的荷載壓應力fc1, fc1=445410n/1610000mm2=0.277n/mm2，方木（木楞）按《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008選用針葉樹種木材「南方松」，查該規範表a.3.
1-1得其強度等級為ac15a,查該規範表a.3.1-3得順紋抗壓fc=13n/mm2，橫紋抗壓fc90=2.
1n/mm2，按最不利情況按橫紋抗壓值考慮。則：fc1=0.
277n/mm2由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗壓強度驗算合格。
4、 加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗彎強度驗算
由「地下室頂板混凝土受壓強度驗算」得，公升降機及其基礎載荷全部均勻分布於支撐頂板底部的7根長4600mm×寬50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此說明方木（木楞）承受來自於地下室頂板的均布荷載處於方木（木楞）的4600mm全長，為此進行方木（木楞）抗彎強度驗算。由立杆布置圖可知方木（木楞）的支撐點為9個中間等跨500mm，標準方木（木楞）長度為2000mm，按施工要求的雙方木（木楞）連續接長，中間必然有乙個斷口接長，其彎矩分析如按連續結構考慮，必然導致計算彎矩結果偏小，同時也不符合實際受力，故此現按簡支結構計算其彎矩：按《建築施工手冊》第四版第一部分之2-1-2 結構靜力計算表之2．單跨梁的內力及變形表（表2-6~表2-10）之（1）簡支梁的反力、剪力、彎矩、撓度表2-6第5序次的均布荷載簡支梁內力計算:
載入在方木（木楞）上均布的荷載：q=0.277n/mm2*50mm=13.
85 n/mm；彎矩：mmax=ql2/8=13.85 n/mm*500mm2/8 =432812.
5n.mm,依《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008方木（木楞）抗彎強度應按該規範的5.2.
2-3公式進行計算，其中fm查jgj162-2008表a3.1-1~5使用針葉樹種南方松由表a3.1-1得tc15a查表a3.
1-3得fm=15，同時另依表a3.1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時間使用，按較為不利狀態考慮「按恆載驗算時」選用係數為0.8得調整後的fm=15*0.
8=12n/mm2;其中w由矩形木楞（方木（木楞））寬50mm×高100mm查表5.2.2的截面最小抵抗矩=83.
33cm3=83333.33mm3（按《建築施工手冊》第四版第一部分之2-1-2 結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特徵表序號1的公式：50*1002/6=83333.
33mm3），木楞（方木（木楞））的抗彎強度：=432812.5n.
mm/83333.33mm3=5.19n/mm2< fm=12n/mm2
由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗彎強度驗算合格。
5、 加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗剪強度驗算
按《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008第5.2.2第2小條以及《木結構設計規範》gb 50005-2003第5.2.2要求：
依前條驗算條件，查jgj162-2008規範附表a.3.1-3按tc15a木材順紋抗剪強度值：
fv=1.6 n/mm2；受彎構件剪力設計值v按《建築施工手冊》第四版第一部分之2-1-2 結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特徵表序號1的公式：v=ql/2=13.
85n/mm×500/2=3462.5n；構件的全截面慣性矩i依《建築施工手冊》第四版第一部分之2-1-2 結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特徵表2-5序號1的公式：i=bh3/12=50*1003/12= 4166666mm4；構件的截面寬度b=50mm；剪下面以上的截面面積對中性軸的面積矩s=（100mm/2）×50mm×（100mm/2/2）=62500mm3；代各引數入公式計算：
(v×s)/(i×b)=(3462.55n×62500mm3)/（4166666mm4×50mm）=1.04n/mm2< fv=1.
6 n/mm2；
由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗剪強度驗算合格（驗算資料比較接近，施工時必須嚴格要求，認真到位，按規範施工）。
6、 加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的撓度驗算
按《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008第5.2.2第3小條以及《木結構設計規範》gb 50005-2003第5.
2.6要求，受彎構件應進行撓度驗算，jgj162-2008明確簡支楞梁須按照該規範的5.2.
1-4或5公式進行驗算，本設計沒有出現集中荷載，故選用5.2.1-4式進行驗算：
，其中彈性模量e查jgj162-2008規範附表a.3.1-3按tc15a木材e=10000；全截面慣性矩i=4166666.
667mm4；最大撓度的取值按jgj162-2008規範的4.4.1條第3小條的「支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的1/1000」得=300mm/1000=0.
3mm；代各引數入公式計算=（5×13.85 n/mm×500mm4）/（384×10000n/mm2×4166666.667mm4）=0.
27mm<=0.3mm.
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一 工程概況 東山苗圃社會保障房工程位於福州市晉安區鼓山鎮東山村。本工程由5 6 樓及地下車庫組成，占地面積約為3984 總建築面積為28765 總建築高度為92.9m。施工公升降機配置情況 5 樓安裝一台聚龍scd200 200施工電梯，建築高度92.9m，安裝高度100m。6 樓安裝一台聚龍sc...
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一 工程概況 1 工程名稱及參建單位 工程名稱 建設單位 監理單位 設計單位 施工單位 2 工程簡介 專案共計7棟高層 乙個人防地下車庫及配套設施組成，總建築面積約120000 剪力牆結構。本工程最高單體工程為3棟18層住宅樓，其它均為10層住宅樓。二 編制依據 1 本方案主要依據施工圖紙及以下規範...
施工公升降機基礎施工方案
目錄編一 編制依據1 二 工程概況2 一 基礎設定2 二 a棟基礎承臺設計驗算3 三 b棟基礎承臺設計驗算 五 扣件鋼管支架計算書5 六 施工電梯位置頂板部位砼計算 設計院計算書 12 八 安全措施13 一 地下室回頂支撐安全技術措施13 二 安全防護14 七 危險源辨識及應急措施14 附圖15 1...