高階冶煉工技能鑑定複習題
一、 四大操作制度
1、 保持高爐正常冶煉程序，必須遵循的基本規律是：爐況穩定順行，煤氣流分布合理，爐缸工作良好。
2、 高爐穩定順行的標誌是什麼？
3、 高爐內煤氣流經過了哪三次分布？
4、 爐缸工作良好的標誌是什麼？
5、 高爐內煤氣流經過了三次分布，其中起主導作用的是第一次煤氣分布，即爐缸風口迴旋區煤氣分布。
6、 高爐內第
二、三次煤氣流分布受爐料分布的制約。
7、 軟熔帶對煤氣流也有一定作用，其位置和形狀取決於爐料的冶金效能、以及爐料分布和煤氣流分布的相互影響。
8、 在原燃料條件既定時，可以通過上、下部調劑來建立該條件的最佳軟熔帶位置和形狀。
9、 高爐操作制度的調劑手段主要有：下部調劑、上部調劑和負荷調劑。
10、 選擇合理的操作制度應該根據：1)高爐內型和裝置條件；2）原燃料性質；3）生鐵品種；4）生產計畫排程要求（決定高爐冶煉強化程度）。
11、 送風制度的主要作用是保持適宜的風速和鼓風動能以及理論燃燒溫度，使初始煤氣流分布合理，爐缸工作均勻，熱量充沛穩定。
12、 合理的裝料制度可以達到控制爐料分布從而影響煤氣流分布的目的。
13、 造渣制度是指適用於具體冶煉條件和鐵種要求的最佳爐渣成分和鹼度。
14、 爐渣應具有良好的熱穩定性和化學穩定性，良好的流動性和脫硫能力，並有利於爐況順行和內襯維護。
15、 熱制度是指保持爐內（尤指爐缸）熱量充沛，爐溫穩定，是和冶煉產品要求，並能承受一定程度的冶煉條件的臨時變化。
16、 熱制度的主要內容為選擇適當的焦炭負荷，輔以相應的裝料制度、送風制度。
17、 提高冶煉強度和增大噴吹量時，下部宜擴大風口面積，必要時使用較短的風口；上部可增大批重，採用適當疏鬆邊沿的裝料制度。
18、 風口迴旋區的形狀和大小，反映了風口的進風狀態，它影響著煤氣流的分布和溫度分布，以及爐缸的活躍程度。
19、 決定風口迴旋區大小的直接因素主要是鼓風引數和原燃料條件。
20、 常用鼓風動能作為選擇風口面積的依據。
21、 適宜的鼓風動能隨高爐容積的擴大需提高。
22、 爐容相近時，矮胖型和風口數多的高爐的鼓風動能較大。
23、 高爐爐襯侵蝕嚴重時，要求控制邊沿氣流，宜採用長風口或較小風口，以提高鼓風動能，達到合理的煤氣流分布。
24、 冶煉鑄造鐵的鼓風動能低於煉鋼鐵。
25、 富氧鼓風時，同等冶煉強度所需的風量較少，產生的煤氣量也少，所以要求鼓風動能較非富氧時高些，以及應縮小風口面積。
26、 爐缸嚴重堆積或嚴重失常時，採取縮小風口面積或臨時均勻間隔的堵死部分風口，以提高鼓風動能，有助於改善爐缸工作狀態，迅速消除失常和恢復爐況。
27、 採用長風口可使迴旋區向爐缸中心延伸，比用短風口所需鼓風動能要小。
28、 長風口的直徑可大些，但長風口等於縮小了爐缸工作截面，過長易導致爐牆結厚，所以只宜在冶煉強度較低或爐牆侵蝕嚴重時使用。
29、 為保持合理的煤氣流分布和工作爐型，應盡量採用同一尺寸的風口，不同尺寸的風口混用時應大小均勻相間布置。但遇特殊情況，如糾正爐型和煤氣長期偏行時例外。
30、 高爐的熱量幾乎全部來自迴旋區碳的燃燒熱核鼓風帶入的物理熱。
31、 風口迴旋區熱狀態的主要標誌是風口前理論燃燒溫度。它不僅影響渣鐵溫度（爐缸溫度），還影響軟熔帶形狀、煤氣流分布和還原反應。
32、 適宜的風口前理論燃燒溫度有利於爐況穩定順行。高內高爐噴吹燃料後，理論燃燒溫度一般維持在2000~2300之間。
33、 適宜的風口前理論燃燒溫度應能滿足高爐正常冶煉所需的爐缸溫度和熱量，既保證液態渣鐵充分加熱，爐缸熱交換和還原反應正常進行，噴吹燃料在迴旋區迅速燃燒。
34、 高爐噴吹燃料後，致使理論燃燒溫度降低、爐缸溫度不足，為保持原有的爐缸熱狀態，需要熱補償，如提高風溫和富氧等。
35、 高爐日常運用的下部調劑手段有風溫、風量、溼分和噴吹量等。
36、 風溫調劑有哪些特點？
37、 高爐噴吹燃料時，風溫變動對爐缸煤氣體積、溫度和鼓風動能等的影響較非噴吹燃料時小。
38、 鼓風濕分增加1g/m3，分解吸熱相當於降低9℃風溫，但分解產生的h2在爐內參加還原反應又放出相當3℃風溫的熱量，所以一般考慮增加1g/m3溼分需補償熱相當於6℃風溫。
39、 溼分調劑的特點是什麼？
40、 溼分的變化導致鼓風含氧的變化，1kg溼分相當於乾風2.963m3。
41、 風量調劑的作用是什麼？
42、 風量調劑的原則是什麼？
43、 在爐況出現不順，如難行、管道、崩料時，減風的目的是穩定煤氣流。
44、 噴吹物含h2愈多，在風口前分解好熱愈多，則熱滯後時間愈長；爐容愈大，熱滯後時間愈長。
45、 上部調劑即通過裝料制度來控制爐料分布，使塊狀帶的礦、焦比分布及軟熔帶的位置和形狀合理，從而使上公升的煤氣流的分布合理，以充分利用煤氣能量，達到高爐穩定順行、高效生產的目的。
46、 影響爐料分布的固定條件有哪些？可變條件有哪些？
47、 批重較大，爐喉間隙愈小的高爐，總是形成「v」型料麵。
48、 爐喉間隙愈大，爐料堆尖距爐牆越遠。
49、 現在高爐的大鐘傾角多為50~53。
50、 大鐘傾角愈大，爐料越布向中心。
51、 大鐘下降速度和爐料滑落速度相等時，大鐘行程大，布料有疏鬆邊沿的趨勢。
52、 大鐘下降速度小於爐料滑落速度時，大鐘行程大有加重邊沿的趨勢。
53、 碰撞點的位置與爐料的性質、爐喉間隙、大鐘邊沿深處料斗的長度及大鐘傾角等因素有關。
54、 改變裝料順序可使爐喉徑向料層的礦焦比隨之改變，從而影響煤氣流的分布。
55、 爐內爐料堆尖的位置與料線、批重、爐料粒度、密度和堆角有關。
56、 由於爐內焦炭的堆角大於礦石的堆角，所以先裝入礦石常委加重邊沿，先裝入焦炭為發展邊沿。
57、 不同爐容的高爐都有乙個臨界批重w0，如果批重w>w0，隨著批重增加，中心料層增厚，邊緣料層也增厚，爐料分布趨向均勻，邊緣中心都加重。
58、 由爐料批重的特徵曲線知道，爐料批重有三個區間，即激變區、緩變區和微變區。若爐料粉末較多，料柱透氣性較差，批重應選在緩變區。
59、 批重愈大，料層愈厚，軟熔帶焦層愈厚，介面效應減小，有利於改善透氣性。但批重擴大不僅增大中心氣流阻力，也增加了邊沿氣流的阻力，所以一般隨批重的擴大壓差有所公升高。
60、 煤氣離開料層進入空區後速度驟降，攜帶的粉料又落至料麵，如果邊沿氣流較強，則粉末落向中心；若中心較強則粉末落向邊沿。
61、 由於爐內浮力之故，將產生爐料在爐喉落下時分級的現象，冶煉強度較高時，小於5mm爐料的落點較大於5mm爐料的落點向邊緣外移。
62、 使用含粉末較多的爐料，以較高的冶煉強度操作時，必須保持使粉末集中於既不靠近邊牆，也不靠近中心的中間環帶內，以保持兩條煤氣通路和高爐順行。否則，無論是只發展中心還使只發展邊沿，都避免不了粉末形成區域性堵塞現象，導致爐況失常。
63、 無料鐘布料和鐘式爐頂布料有何區別？
64、 無料鐘布料造成爐料偏析的因素有哪些？
65、 爐料的摩擦角一般為30°左右，欲使爐料能快速流過溜槽而下落，最大溜槽傾角αmax不易大於50°。
66、 溜槽角度愈大，爐料愈能布向邊沿。另裝入焦炭或裝入礦石採用的傾角分別為α焦及α礦，當α焦》α礦時，邊沿焦炭增多，利於發展邊沿；當α礦》α焦時，邊沿礦石增多，利於加重邊沿。
67、 改變溜槽傾角來調節煤氣流時，對爐喉頸向礦焦比的影響作用有小到大的一般規律順序是：
影響小 α焦=α礦，放料時α焦及α礦同時且同值改變
α焦≠α礦，放料時α焦及α礦同時且同值改變
α焦≠α礦，放料時α焦及α礦同時但不同值改變
α焦≠α礦，放料時α焦及α礦不同時且不同值改變
影響大68、 無料鐘布料時，α焦及α礦同時且同值增大，則礦石和焦炭都向邊沿移動，邊緣和中心同時加重。反之相反。
69、 單獨增大α礦時加重邊緣或減輕中心，反之則相反。
70、 單獨增大α焦對加重中心的作用更大，控制中心氣流十分敏感。減小α焦則使中心發展。
71、 爐況失常時需要發展邊緣和中心，保持兩條煤氣通路，可見焦炭一半布到邊沿，另一半布到中心，而α礦不動。
72、 爐頂布料實測結果的一般規律是：1）爐容越大，爐料的堆角越大，但都小於其自然堆角；2）料線越深（在碰撞點以上），堆角越小；3）焦炭堆角大於礦石堆角；4）生產中爐料的堆角遠小於送風前的。
73、 爐料在爐喉徑向分布的一般規律是：大粒度的爐料主要布到中心，越靠邊緣越少；小粒度爐料則相反，多布到邊緣，越近中心越少；中間粒度分布較均勻，且較多布到中間環圈上。粒度範圍越寬，這種布料偏析越明顯；但即便是粒度範圍窄的球團礦，也不能避免偏析。
74、 軟熔帶以上的區間，礦、焦比大體和爐喉處相同，布料對軟熔帶的形成，特別是軟熔帶的位置和高度起重要作用。
75、 用裝料制度來改變煤氣分布，從而也就影響了軟熔帶位置和形狀。當然，送風制度和爐料特性對軟熔帶的形成也有重要影響。
76、 「w型」軟熔帶的面積最大，「v型」和「倒v型」軟熔帶的面積較小。
77、 目前高爐控制的爐喉煤氣分布多為「雙峰式」。
78、 選擇裝料制度時，首先是原料條件，如爐料粉末多，應爭取雙峰型煤氣分布，即將粉末布在中間環圈，盡量避免邊緣發展型。原料條件較好者，應採用中心發展型，並盡量使曲線趨向平坦。
79、 裝料制度應與送風制度相適應。風速較低，風口迴旋區較小，爐缸初始煤氣分布邊緣較多時，此時大、中高爐不宜用過分阻塞邊緣的裝料制度，宜適當加重邊緣同時強調疏導中心，防止邊緣突然堵塞而破壞順行。若下部中心氣流發展，也不宜過分阻塞中心，應適當疏導邊緣後在相應增加中心負荷，也就是上、下部調劑相適應。
80、 負荷調劑簡稱變料，即改變每批爐料中的原燃料品種和數量來調整熱制度和造渣制度，以滿足產品質量的要求，並使爐況保持或恢復順行穩定。
81、 負荷調劑的方式分直接和間接兩種。直接方式是改變每批爐料中的原、燃料品種、數量，以加重或減輕焦炭負荷。間接方式是集中或間隔地裝入若干批淨焦或空焦，然後補加（或不補加）若干礦石和熔劑，以減輕焦炭負荷。
82、 由煉鋼生鐵改煉鑄造生鐵，為減少中間逐步公升矽的計畫外產品和縮短改變過程，可採用「過量」法，即如生鐵含矽應增高1%，在變料時先按增高3%左右（即超過約2倍）考慮加焦；如爐渣鹼度（cao/sio2）應降低0.1，先按降低0.2（即超過約1倍）考慮減石灰石，待新料下至爐缸形成產品後，再根據情況調整為正常料批組成。
83、 高爐休風料減輕負荷的多少於高爐爐容、噴吹燃料量、高爐爐齡及破損程度、以及休風時間有關。
84、 在變休風料時，除了減輕焦炭負荷外，還要適當降低爐渣鹼度。
85、 高爐長期（超過2小時）減風操作，由於煤氣分布改變，趨向邊緣，煤氣能量利用變差，爐塵吹出量減少，冷卻強度相對增大等影響，導致爐溫最終向涼。減風越多，時間越長，向涼程度越嚴重。
86、 臨時減風操作，時間較短，可不調整負荷，但須注意防熱。
87、 預計長期大量減風操作時，應及時進行控制邊緣氣流與縮小風口面積的上、下部調節。
88、 停止噴吹燃料時間超過冶煉週期，應按全焦冶煉處理。
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