1、編制依據1
2、工程概況1
3、材料選用及要求1
4、施工工藝2
5、模板工程的有關驗算3
6、模板安裝支設要點87
7、模板驗收89
8、模板拆除91
9、環境、職業健康安全措施92
10、事故應急救援預案措施93
11、附圖94
1、編制依據
1.1工程圖紙。
1.2《砼結構工程施工質量驗收規範》（gb50204-2002)。
1.3集團公司總部下發的《施工組織設計（方案）編制大綱》。
1.4《施工手冊》（第四版）。
1.5 建書施工安全計算軟體
1.6《建築施工模板安全技術規範》(jgj162-2008）
1.7《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130-2011
1.8《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）2023年版
1.9集團公司下發的《危險性較大分部分項工程管理細則》
4、《建築施工手冊》第四版（縮印本）
5、《建築施工現場管理標準》dbj14-033-2005
6、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2011)
7、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）2023年版
8、《混凝土模板用膠合板gb/t17656-2008》
9、《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》(gb 50018-2002)
10、《木結構設計規範》（gb50005-2003）
2、工程概況
*********工程，框架剪力牆結構，地下一層，地上十六層，建築面積***m2，地下部分層高5.0m，
一、二層層高4.0m，標準層層高2.9m。
混凝土採用商品混凝土，用輸送幫浦幫浦送。梁板的主要截面尺寸：現澆板厚110mm、150mm（地下室頂板）厚，模板架體設計按150mm進行設計；梁主要截面尺寸：
300×800mm（地下室梁）、250×500mm（標準層梁），模板架體支設將分別進行設計。剪力牆厚度200mm；柱截面尺寸600×800mm
3、材料選用及要求
3.1本工程採用10mm厚木膠板，其強度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模。
3.2鋼管：採用ф48×2.7mm鋼管，有彎折、空洞、鏽蝕、裂紋等嚴重影響架體結構實體穩定性的管體嚴謹使用。
3.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。
3.4架體底座採用木墊板，木墊板寬不小於300mm，厚度不小於50mm，墊板的延伸不得少於3跨。
4、施工工藝
4.1支設流程：柱、剪力牆梁板
4.2柱模板安裝
4.3剪力牆模板的安裝
4.4梁模板的安裝
4.5板模板的安裝
4.6梁板模板支撐系統的搭設
4.3.2架體支設要求
1）採用ф48×2.7mm鋼管搭設，立桿支設時可調底座配合使用。梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。
2）立桿底部應設定墊板，距基面、頂面200mm搭設掃地杆。架體安裝在木墊板上，墊板地面應夯實整平。
3）剪刀撐要求：滿堂架體外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設定由下至上的豎向連續剪刀撐，每隔六排立桿應設定一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設定，架設於梁處。並於在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設定水平剪刀撐。
見後附圖
三、附圖四。
4）柱模板設計：採用木膠板，柱箍採用ф48鋼管進行加固，第一步距地15cm，其餘每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為乙個整體。並用對拉螺栓加固。
5）梁模板設計：採用木膠板，設雙排架體，梁底每跨加設1道小橫桿（均分），樑側立桿應通到板底。對於較大樑側模，可採用中部加設對拉螺栓進行加固。
梁底端部探出橫桿不宜大於200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐。
6）現澆板模板設計：採用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距1.5公尺，掃地桿距地200mm。
快拆頭調整標高。在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。
5、模板工程的有關驗算
新澆築的混凝土作用於模板的側壓力標準值，依據建築施工模板安全技術規範，按下列公式計算，取其中的較小值:
=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.00=43.338 kn/m2
=24×8=192.000 kn/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kn/m3；
t0 -- 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，取初凝時間為5.7小時。t：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20℃；
v -- 混凝土的澆築速度，取1m/h；
h -- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8m；
β1-- 外加劑影響修正係數，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影響修正係數，取1.2。
根據以上兩個公式計算，新澆築混凝土對模板的側壓力標準值取較小值43.338kn/m2。
面板採用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。
面板的截面抵抗矩w= 1000×12×12/6=24000mm3；
截面慣性矩i= 1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）強度驗算
1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，l=0.16m。
2、荷載計算
新澆築混凝土對模板的側壓力標準值g4k=43.338kn/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。
均佈線荷載設計值為：
q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×1=51.845kn/m
q1=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×1= 56.184kn/m
根據以上兩者比較應取q1= 56.184kn/m作為設計依據。
3、強度驗算
施工荷載為均佈線荷載：
m1=0.1q1l2=0.1×56.184×0.162=0.14kn·m
面板抗彎強度設計值f=12.5n/mm2；
面板強度滿足要求!
（二）撓度驗算
驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：
q = 1×43.338=43.338kn/m；
面板最大容許撓度值: 160/250=0.64mm；
面板彈性模量: e = 4500n/mm2；
滿足要求!
次楞採用50×80mm(寬度×高度)方木，間距：0.16m,截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:
截面抵抗矩w =50×80×80/6=53333mm3；
截面慣性矩i =50×80×80×80/12=2133333mm4；
（一）強度驗算
1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，l=0.4m。
2、荷載計算
新澆築混凝土對模板的側壓力標準值g4k=43.338kn/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。
均佈線荷載設計值為：
q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.16=8.295kn/m
q2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.16= 8.989kn/m
根據以上兩者比較應取q=8.989kn/m作為設計依據。
3、強度驗算
計算最大彎矩：
mmax=0.1ql2=0.1×8.989×0.42=0.144kn·m
最大支座力：1.1ql=1.1×8.989×0.4=3.96kn
次楞抗彎強度設計值[f]＝17n/mm2。
滿足要求!
（二）抗剪強度驗算
次楞最大剪力設計值v1=0.6q1l=0.6×8.989×0.4=2.157kn
木材抗剪強度設計值fv=1.7n/mm2；
抗剪強度按下式計算:
次楞抗剪強度滿足要求!
（三）撓度驗算
驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：
q = 43.338×0.16=6.934kn/m；
次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；
次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；
滿足要求!
柱箍採用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩w =8980mm3；截面慣性矩i =215600mm4；截面積= 848mm2
（一）強度驗算
豎楞作用在柱箍上的集中荷載p計算如下：
p1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.156×0.4=3.235kn
p2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.156×0.4= 3.506kn
根據以上兩者比較應取p= 3.506kn作為設計依據。
計算簡圖(kn)
彎矩圖(kn.m)
經計算，從左到右各支座力分別為：
n1=2.152kn;n2=10.519kn;n3=6.212kn;n4=10.519kn;n5=2.152kn;
最大彎矩 mmax=0.429kn.m；
腳手架專項施工方案 樣本2
結合本工程結構形式 實際施工特點，建築物四周按不同部位分別搭設落地式和懸挑式全封閉的雙排扣件式鋼管腳手架。落地式 懸挑式腳手架具體位置詳見腳手架平面布置圖 附圖 01 落地式腳手架搭設高度為 m 懸挑架搭設高度為 m，分 次搭設到頂。計算書見附件一 腳手架計算書。本工程腳手架為一架三用，既用於結構施...
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