1.1 zm6帽概況
zm6位於第一結構段1a排架，樁帽以φ1800mm灌注樁為基礎（樁頂處直徑為2000mm）。zm6長3.4m，寬3.
4m，高1.6m，共2個，採用c50混凝土，單個混凝土澆築方量18.5m。
1.2 施工方法
zm6混凝土鋼筋綁紮、側模安裝及混凝土澆築方法與碼頭其他樁帽相同，在此補充方案中不再做說明，因此僅對zm6底模板鋪設進行介紹及力學驗算。
zm6坐落在1800mm直徑灌注樁上，灌注樁鋼護筒鋼板厚度為10mm，護筒採用對焊的方式對接彎曲形成，對焊採用「v」型剖口焊，焊縫高度為6mm。鋼護筒具有較好的承載效果，因此zm6底模支撐系統由在鋼護筒上焊接工36a牛腿支座方式，在支座上擱置36a工字鋼型鋼梁及[20分布梁組成。底模鋪設示意圖見圖1 zm6底模鋪設結構圖。
工36a牛腿上部荷載由以下方面組成：
永久荷載：素混凝土、主梁工字鋼、分布梁槽鋼、側模重力荷載，其中混凝土的荷載考慮去掉樁頂範圍內的荷載部分。由於灌注樁樁頂較大，這裡認為鋼筋籠始終作用在樁基上，因此不考慮鋼筋重力荷載。
人群及振搗器械組成為4個人及一台振搗棒。可變荷載為振動荷載，按2kn/㎡取值。各種荷載標準值如下：
砼重量：
工字鋼重量：
[20重量：
側模重量：
——各種材料的容重或公尺重；
、——zm6的底面積，樁頂面積；
——各類材料長度
——zm6高度
永久荷載設計值，取可變荷載分項係數：
可變荷載標準值:
人群重量：
振搗荷載重量：
可變荷載設計值，取可變荷載分項係數：
則牛腿承受荷載的總和為：
則單只牛腿承受的荷載為
主梁作用點位置距離牛腿根部約0.15m。轉換成作用在單只焊縫處的剪力v和彎矩m，其中,，根據《鋼結構設計規範》，
① 在通過焊縫形心的拉力、壓力和剪力共同作用下，正面角焊縫（作用力垂直於焊縫長度方向）：
；② 在各種力綜合作用下，σf和τf共同作用處：
；其中σf——垂直作用於焊縫長度方向的剪應力，按照焊縫的有效面積計算；
τf——按焊縫有效面積計算，沿焊縫長度方向的剪應力；
he——角焊縫的計算厚度，對直角角焊縫等於0.7hf,hf為焊腳尺寸；
lw——角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去2hf；
ftw——角焊縫的強度設計值，查《鋼結構設計規範》取ffw=160mpa；
βf——正面角焊縫的強度設計值增大係數:對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的結構，βf=1.22；
牛腿與鋼護筒連線計畫採用雙面連續角焊縫連線，使用e43焊條手工焊（即**焊縫），不使用引弧板，焊腳尺寸8mm，則,焊縫詳細尺寸如下圖所示：
焊縫有效長度:
焊縫有效面積：
翼緣上邊：
翼緣下邊單側：
腹板：由平行移軸公式，全部焊縫對截面中軸的截面慣性矩：
翼緣焊縫的截面抵抗矩：；
腹板焊縫的截面抵抗矩：；
按照公式①計算翼緣處焊縫應力：
，翼緣處焊縫滿足強度要求；
腹板處焊縫因彎矩產生的應力：；
焊縫內部剪應力：；
按照公式②計算復合應力：
腹板處焊縫滿足強度要求。
根據《鋼結構設計規範》，當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的的集中荷載、且該荷載處又未設定加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的區域性承壓強度按下式計算：
式中f——集中荷載，根據平台底模板支架主梁計算書，取f=200.26kn；
ψ——集中荷載增大係數，取1.0；
lz——集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度，取底模板支架主梁寬300mm；
f——鋼材的抗壓強度設計值，查《規範》表3.4.1取f=205mpa；
tw——型鋼牛腿的腹板厚度，工36腹板厚度為10mm；
，承壓強度滿足。
若牛腿採用焊接h型鋼，根據《規範》承受靜力荷載或間接承受動力荷載的組合樑應考慮腹板屈曲後強度，應按照《規範》4.4計算腹板屈曲後其抗彎和抗剪承載能力。
，根據構造配置加勁肋即可。
2.2鋼護筒對接焊縫驗算
鋼護筒採用對焊拼接，採用單面「v」型剖口焊。焊縫高度6mm。
由荷載產生的力矩為，對接焊縫最大應力按下式計算：
，對接焊縫滿足要求。
——焊縫有效高度；
——焊縫長度，這裡為牛腿中和軸至鋼護筒上沿點的距離，。
——焊縫的抵抗彎矩
——對接焊縫的容許拉應力值。
蓋梁抱箍法施工方案 1
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