雙瑞濱河花園ⅱ標段工程
審批校審
編制河南六建建築集團****
二o一一年十一月
目錄一、編制依據 1
二、總體部署 1
三、型鋼懸挑卸料平台計算書 1
四、安全要求 7
五、卸料平台加工圖 8
《建築施工計算手冊》；
《建築施工手冊》；
《鋼結構設計規範》gb50017-2003；
《建築結構荷載規範》gb50009-2001；
《建築施工安全檢查標準》jgj59-99；
3#樓施工圖紙
工程建設地點位於濱河路以南、經四路以西；結構形式為剪力牆結構；總工期657天。
以結構伸縮縫為界限，2#、3#樓設定3個卸料平台，4#、5#、6#樓設定2個卸料平台。卸料平台具體位置根據各個單元施工實際情況而定。
3.1 引數資訊
1.荷載引數
腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kn/m2)：0.35；
欄杆、擋板類別：欄杆、木腳手板擋板，欄杆、擋板腳手板自重(kn/m)：0.14；
施工人員等活荷載(kn/m2):1.00，最大堆放材料荷載(kn):5.00。
2.懸挑引數
內側鋼繩與牆的距離(m)：2.30，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.60；
上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：6.00；
鋼絲繩安全係數k：8.00，懸挑梁與牆的節點按鉸支計算；
預埋件的直徑(mm)：18.00。
3.水平支撐梁
主梁材料型別及型號：16a號槽鋼槽口水平[ ；
次梁材料型別及型號：16a號槽鋼槽口水平[；
次梁水平間距ld(m)：1.00，建築物與次梁的最大允許距離le(m)：1.67。
4.卸料平台引數
水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.70，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.30
平台計算寬度(m)：2.25
3.2 次梁的驗算
次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平[ ，間距1m，其截面特性為：
面積 a=21.95cm2；
慣性距 ix=866.2cm4；
轉動慣量 wx=108.3cm3；
迴轉半徑 ix=6.28cm；
截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷載計算
(1)腳手板的自重標準值：本例採用木腳手板，標準值為0.35kn/m2；
q1=0.35× 1.00= 0.35kn/m；
(2)型鋼自重標準值：本例採用16a號槽鋼槽口水平[，標準值為0.17 kn/m
q2=0.17 kn/m
(3)活荷載計算
1)施工荷載標準值：取1.00 kn/m2
q3=2.00 kn/m2
2)最大堆放材料荷載p：5.00kn
荷載組合
q=1.2×(0.35+0.17)+1.4×1.00×1.00=2.02kn/m
p=1.4×5.00=7.00kn
2.內力驗算
內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：
最大彎矩m的計算公式（規範jgj80-91，p31）為
經計算得出: mmax = (2.02×2.252/8)×(1-(0.002/2.252))2+7.00×2.25/4=
最大支座力計算公式
經計算得出: r = (7.00 + 2.02×(2.25 + 2×0.00))/2 = 5.78kn
3.抗彎強度驗算
次梁應力
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =5.22×103/(1.05×108.30)=45.88 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =45.882 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算
經過計算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(2250.00×160.00×235.0)=1.00；
由於 φb大於0.6，按照下面公式調整： 得到 φb'=0.787；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =5.22×103/(0.787×108.300)=61.19 n/mm2；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =61.192 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!
3.3 主梁的驗算
根據一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。
主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為：
面積 a=21.95cm2；慣性距 ix=866.2cm4；轉動慣量 wx=108.3cm3；
迴轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；
1.荷載驗算
(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用欄杆、木腳手板擋板，標準值為0.14kn/m；q1 = 0.14kn/m；
(2)槽鋼自重荷載 q2=0.17kn/m
靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kn/m；
次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 r；
2.內力驗算
懸挑卸料平台示意圖
懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖
懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn)
懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(
懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力：
r[1] = 13.566 kn； r[2] = 33.872 kn； r[3] = -24.748 kn。
最大支座反力為 rmax=33.872 kn；最大彎矩 mmax=7.441 kn·m；
3.抗彎強度驗算
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；
最大應力計算值 =7.441×106/1.05/108300.0+2.20×104/2195.000=75.467 n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 75.467 n/mm2 小於主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 n/mm2，滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中 φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
φb=570×10.0×63.0×235/(5000.0×160.0×235.0)=0.449；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 7.441×106/(0.449×108300.00)=153.07 n/mm2；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 153.07 n/mm2 小於 [f]=205.00,滿足要求!
3.4 鋼絲拉繩的內力驗算
水平鋼梁的垂直支坐反力rci和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算，
rci = ruisinθi
其中 rci -- 水平鋼梁的垂直支坐反力(kn)；
rui -- 拉鋼繩的軸力(kn)；
θi -- 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；
sinθi = sin (arctan (6/(1.6+2.3)) = 0.838；
根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：rui = rci / sinθi；
rui = 13.566 / 0.838 = 16.18 kn；
3.5 鋼絲拉繩的強度驗算
選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000mpa，直徑18.5mm。
其中[fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kn)；
fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)，查表得fg＝257.5kn；
鋼絲繩之間的荷載不均勻係數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
k -- 鋼絲繩使用安全係數。k＝8。
得到：[fg]=27.359kn>ru＝16.18kn。
經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。
3.6 鋼絲拉繩拉環的強度驗算
取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值ru進行計算作為拉環的拉力n為：
n=ru=16180.104n。
拉環強度計算公式為
其中， [f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規範》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。
拉環的應力不應大於50n/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0n/mm2；
所需要的拉環最小直徑 d=[16180.1×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.4mm。
1.卸料平台的上部拉結點，必須設於建築物上，不得設定在腳手架等施工裝置上；
2.卸料平台安裝時，鋼絲繩應採用專用的掛鉤掛牢，建築物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平台外口應高於內口100mm；
3.卸料平台左右兩側必須裝置固定的防護欄；
4.卸料平台吊裝，需要橫樑支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗後才能鬆卸起重吊鉤；
5.卸料平台使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有鏽蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；
6. 卸料平台上應顯著標明容許荷載，本卸料平台限重0.5t，物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。
卸料平台施工方案
x大樓工程 卸料平台 施工方 案 x 二o一三年一月十日 目錄第一節編制依據 1 第二節工程概況 1 第三節卸料平台施工方案 1 一 卸料平台總體設計 2 二 構造要求及技術措施 2 三 卸料平台製作 安裝及使用要求 3四 卸料平台搭設安全技術措施 4 五 卸料平台提公升和安裝的安全技術措施 5六 ...
卸料平台施工方案
目錄一 工程概況2 二 編制依據2 三 卸料平台用途及極限荷載值2 四 卸料平台的設計3 五 卸料平台的搭設與拆除3 六 卸料平台的檢查與驗收4 七 操作平台安全要求4 八 注意事項5 九 卸料平台設計計算書5 十 製作安裝說明11 十一 附圖11 一 工程概況 花樣年華小區工程位於蒙自市新一中對面...
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