製冷系統課程設計說明書
熱能與動力工程專業
3kw機組，半封閉壓縮機，風冷冷凝器，風冷蒸發器，毛細管，製冷劑r22，蒸發溫度5℃，過熱度20℃，冷凝溫度50℃，過冷度5℃
1、選型條件：製冷量3kw,製冷劑r22，蒸發溫度5℃，過熱度20℃，冷凝溫度50℃，過冷度5℃。
2、選型結果：使用壓縮機選型軟體select 6，選擇型號為dkm-75的半封閉往復式壓縮機。
a.其基本引數如下：製冷量3.15kw，輸入功率1.06kw，cop為2.97，電流(400v)2a,質量流量18.9g/s，放熱3.65kwb.
b.其技術引數：
c.壓縮機圖紙：
d.附件
3、壓縮機的定位與固定
定位見設計製圖；固定方法：將壓縮機焊接在鋼板上，再將鋼板與外機底部用螺拴固定。
1、迴圈工況：
根據已知條件，通過壓焓圖以及相關公式求出如圖1-1各關鍵點引數值：
圖1-1 蒸汽壓縮式製冷迴圈p-h圖
（其中1-2s是壓縮機實際壓縮過程，而1-2是壓縮機理論壓縮過程，為等熵過程。）
2、熱力計算：
（1）單位質量製冷量
q0=h0-h4=407.143 kj/kg -256.384 kj/kg =150.759 kj/kg
（2）單位容積製冷量
=q0/v1=150.759 kj/kg /0.044645 m3/kg=3376.840kj/m3
（3）理論比功
=h2-h1=455.261 kj/kg-421.903 kj/kg=33.358 kj/kg
（4）指示功率
i=/ηi=33.358 kj/kg /0.8=41.698 kj/kg
（5）效能係數。
理論值 cop=q0/=150.759 kj/kg /33.358 kj/kg =4.52
指示值 copi= q0/=150.759 kj/kg /41.698 kj/kg=3.62
（6）冷凝器的單位負荷
h2s=+h1=41.698 kj/kg+421.903 kj/kg=463.601 kj/kg
=h2s-h3=463.601 kj/kg-256.384 kj/kg=207.217 kj/kg
（7）製冷劑迴圈質量流量
=φ0/q0=3 kw/150.759 kj/kg=0.01990kg/s
（8）實際輸氣量和理論輸氣量
=v1= 0.01990kg/s×0.044645 m3/kg=0.00089m3/s
=/λ=0.00089 m3/s /0.8=0.00111 m3/s
（9）壓縮機的理**率和指示功率
p==0.01990kg/s×33.358 kj/kg =0.664 kw
pi=p/ηi=0.664kw/0.8=0.830kw
（10）冷凝器熱負荷
φk==0.01990kg/s×207.217 kj/kg=4.124kw
四、蒸發器設計計算
1、設計工況：
進口空氣的乾球溫度是ta1=27℃，溼球溫度是ts1=19.5℃；管內製冷劑r22的蒸發溫度t0=5℃，當地大氣壓101.32kpa；要求出口空氣的乾球溫度t=17.
5,溼球溫度t=14.6；蒸發器製冷量=3000w。
2、計算過程：
選定蒸發器的結構引數
選用的紫銅管，翅片選用厚為的鋁套片，翅片間距。管束按正三角形叉排排列，垂直於流動方向的管間距，沿流動方向的管排數，迎面風速=2m/s。
計算幾何引數
翅片為平直套片，考慮套片後的管外徑為
沿氣流流動方向的管間距為
沿氣流方向套片的長度
mm每公尺管長翅片的外表面面積
每公尺管長翅片間的管子表面面積
每公尺管長的總外表面面積
每公尺管長的外表面面積
每公尺管長的內表面面積
每公尺管長平均直徑處的表面面積
由以上計算得
備註：銅管內徑di=0.0086mm
計算空氣側幹表面傳熱系數
1） 空氣的物性
空氣的平均溫度為
空氣在此溫度下的物性約為
, , ,
2） 最窄介面處的空氣流速
3)空氣側幹表面傳熱系數
空氣側幹表面傳熱系數計算
52.66
（4）確定空氣在蒸發器內的狀態變化過程
根據給定的空氣進出口溫度，由濕空氣的圖可得
, , ,。
在圖上接空氣的進出口狀態點1和點2，並延長與飽和空氣線（相交於點，該點的引數是,℃，。
在蒸發器中，空氣的平均比焓為
在h-d圖上按過程線與線的交點讀得,。
析溼係數可由下式確定：
（5）迴圈空氣量的計算
=1271 kg/h
進口狀態下空氣的比體積可由下式確定：
故迴圈空氣的體積流量為
（6）空氣側當量表面傳熱系數的計算
當量表面傳熱系數
對於正三角形叉排排列的平直套片管束，翅片效率可由式=計算，叉排翅片可視為正六角形，且此時翅片的長對邊距離和短對邊距離之比為=1, = =故
肋片折合高度為
59.06
故在凝露工況下的翅片效率為
0.8846
當量表面傳熱系數為
=73.77
（7）管內r22蒸發時表面傳熱系數的計算
r22在時的物性為：
飽和液體的比定壓熱容
飽和蒸汽的比定壓熱容
飽和液體的密度
飽和蒸汽的密度
汽化潛熱
飽和壓力
表面張力
液體的動力粘度
蒸汽的動力粘度
液體的熱導率
蒸汽的熱導率
液體普朗特數
蒸汽普朗特常數
r22在管內蒸發的表面傳熱系數可由式=計算。已知r22進入蒸發器時的乾度，出口乾度,則r22的總質量流量為
作為迭代計算的初值，取11.3,r22在管內的質量流速為,則總的流通截面面積為
每根管子的有效流通截面面積為
蒸發器的分路數
3.06
取z=3，則每一分路中r22的質量流量為
21.31
每一分路中r134a在管內的實際質量流速為
102.06
於是5.50
==0.1096
==0.07694
===1440.0
=134.67
式=中對於r22,。= =
=2663.32
傳熱溫差的初步計算
先不計r22的阻力對蒸發溫度的影響，則有
傳熱系數的計算
=由於r22與聚酯油能互溶，故管內汙垢熱阻可忽略。據文獻介紹，翅片側汙垢熱阻、管壁導熱熱阻及翅片與管間接觸熱阻之和可取為，故
k= =40.76
核算假設的q值
==40.76684.77
===11265.0
計算表明，假設的q初值11300與核算值較接近，偏差小於1%，故假設有效
蒸發器結構尺寸的確定
蒸發器所需的表面傳熱面積
0.27
4.38
蒸發器所需傳熱管總長
9.85
迎風面積
0.153
取蒸發器寬b=510mm,高h=300mm,則實際迎風面積
已選定垂直於氣流方向的管間距s=25mm，故垂直於氣流方向的每排管數為
n===12
株洲空調設計計算說明書
畢業設計 題目株洲新明綜合樓 空調設計 學院名稱 指導教師 職稱班級 學號學生姓名 2015年6月1日 摘要 本設計為株洲市新明綜合樓的 空調設計。建築面積48377.85m2，空調面積4691m2。本工程夏季總冷負荷為801.95kw，冷負荷指標為171w m2。本工程所有辦公室 會議室 貴賓休息...
設計計算說明書
目錄第一章總說明書 3 1.1設計題目 3 1.2 設計目的和任務 3 1.3 路線起訖點 3 1.4 技術標準 3 1.5 設計要點 5 1.6 道路選線的一般原則 5 1.7 選線定線依據 6 第二章平面線形設計 6 2.1 說明 7 2.2 路線平面要素設計 7 第三章縱斷面設計 10 3.1...
設計計算說明書
一課程設計書2 二設計要求2 三設計步驟2 1.傳動裝置總體設計方案3 2.電動機的選擇4 3.確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比5 4.計算傳動裝置的運動和動力引數5 5.設計v帶和帶輪6 6.齒輪的設計8 7.滾動軸承和傳動軸的設計19 8.鍵聯接設計26 9.箱體結構的設計27 10.潤滑密封...