型鋼(格構式)井架拆裝方案
鋼格構式井架主要由型鋼立柱、型鋼綴條或綴板(鋼板)焊接(或螺栓連線)而成乙個整體；是一部但負工程垂直運輸的主要施工機械裝置。在使用中,井架所受到的荷載主要包括以下幾項:
1. 起吊物和吊盤重力(包括索具等);
2. 提公升重物的滑輪組引起的鋼絲繩拉力;
3. 井架自重力;
4. 風荷載
5. 纜風繩張力、自重力對井架產生的垂直與水平分力。
一、 型鋼(格構式)井架的設計與計算
供施工中作垂直運輸和構件吊裝之用的格構式井架,要求井架高29m,吊籃起重量(包括自重)q=1.0t。初步確定,井架截面的寬、厚為3.
0m×2.0m,主肢角鋼用∟80×8,綴條腹杆用∟60×6,每節高1.8m,井架設兩道纜風繩,第一道設在離地面15m處,第二道設在井架頂端,纜風繩與地面夾角成45,起重滑輪組引出索拉力s1=19kn,變幅滑輪組鋼絲繩的張力t1=17kn)。
1. 荷載計算
為簡化計算,假定在荷載作用下只考慮頂端一道纜風繩起作用,只有在風荷載作用下才考慮上下兩道纜風繩同時起作用。
(1) 吊籃起重力及自重力
kq=1.2×10000=12000n
(2) 井架自重力：
q1=1.5kn/m,29m總自重力為:
nq1=29×1500=43500n
(3) 風荷載
w=wozsβaf 式中wo=250n/m2; z=1.2; s=1.3(1+η),井架投影面積σac=(0.
08×1.8×2+0.06×2+0.
06×2.69)×16× 1.1=10.
02㎡井架受風輪廓面積 af=29×2=58㎡
所以, =σac/af=10.02/58=0.173; b/h=3/2=1.5,由荷載規範的風荷載體型係數表（桁架）查得η=0.90
s=1.3×0.173(1+0.90)=0.43
按荷載規範計算得出β=3.2
所以,當風向與井架平行時,風載為:
w=250×1.2×0.43×3.2×58=23942.40n
沿井架高度方向的平均風荷載:
w』= 23942.40/29=825.60n/m
當風向沿井架對角線方向吹時,井架受風的投影面積
σac=[0.08×1.8×3+0.06×2×sin45+0.06×2×sin45+
0.06×2.69×sin45+0.06×2.69×sin45]×16×1.1=14.61㎡
井架受風輪廓面積af=(2×1.8×sin45+2×1.8×sin45)×16=81.46㎡
所以, =σac/af=14.61/81.46=0.18; b/h=3/2=1.5
由荷載規範查得 η=0.90
風載體型係數 s=1.3(1+η)ψ
1.3×0.18(1+0.90)×1.1=0.49
所以,w』= wozsβaf
=250×1.2×0.49×3.2×81.46=38318.78n
沿井架高度方向的平均風載:
w』=38318.78/29=1321.34n/m
(4) 變幅滑輪組張力t1及其產生的垂直與水平分力
已知t1=17000n
垂直分力:t1v=t1sinβ=17000×sin44=11809.19n
水平分力:t1h=t1cosβ=17000×cos44=12228.78n
(5) 纜風繩自重力t2及其產生的垂直與水平分力
t2=nq1l2/8w1
式中n=4, q1=8n/m(纜風繩直徑13～15㎜時),l=h/cosγ=29/cos45;
w1=l/300=0.003l
所以,t2=4×=13670.89n
垂直分力:t2v=t2 cosγ=13670.89×cos45=9666.69n
水平分力:t2h=0(因4根纜風繩的水平分力相互抵消)。
(6) 起重時纜風繩的張力t3及其產生的垂直和水平分力
起重時只考慮頂端一道纜風繩起作用，在起重時纜風繩的張力（設吊桿自重力g=3000n）：
t3===1939.54n
垂直分力:t3v=t3cosγ=1939.54cos45=1371.45n
水平分力:t3h=t3sinγ=1939.54sin45=1371.45n
(7) 風荷載作用下,纜風繩張力產生的垂直和水平分力
在風荷載作用下,考慮井架頂部及15m處的兩道纜風繩皆起作用,故整個井架可近似按兩跨等連續梁計算。
頂部纜風繩處:
水平分力:t4h=0.375w』l=0.375×1321.34×15=7432.54n
垂直分力:t4v=t4h=7432.54n
中部截面處:
水平分力:t5h=1.25w』l=1.25×1321.34×15=24775.13n
垂直分力:t5v=t5h=24775.13n
(8)起重滑輪組引出索拉力s1經導向滑輪後對井架的垂直壓力
nv3≈s1=19000n
(9)公升降吊籃的引出索拉力s2對井架的壓力
nv3≈s2=fckqz=1.06×1.2×10000=12720n
2. 內力計算
(1) 軸力：
第一道纜風繩處截面：井架的軸力
n1面=kq2+nq1+ t1v+t2v+t3v+t4v+t5v+nv1+nv2+nv3
=12000+43500+11809.19+9666.69+1371.45+7432.54+24775.13+
19000+12720
=142275n
(2) 彎矩
風載對井架引起的彎矩。考慮上、下兩道纜風繩同時起作用,因而近似的按兩跨連續梁計算。
m01=t4h×12-w』×122
=7432.54×12-1321.34×122
=m02=0.125w』×152=0.125×1321.34×152=
起重荷引起的水平分力對井架產生的彎矩。此時只考慮頂端的纜風繩起作用。
m01=(t1h-t3h)×12+(t1v+t3v+nv1+nv2)×
=(12228.78-1371.45)×12+(11809.19+1371.45)×
=m02=(t1h-t3h)×15+(t1v+t3v+nv1+nv2)×
=(12228.78-1371.45)×15+(11809.19+1371.45)×
=所以,井架0截面的總彎矩:
m0=m01+m02=147093.28+179665.27=
3截面驗算
(1)井架截面的力學特徵
查型鋼特性表得:
主肢:∠80×8,a0= 12.3㎝2,z0=2.27㎝,ix=iy=73㎝4
綴條:∠60×6, a0=6.91㎝2,z0=1.7㎝,ix=23.3㎝4,ix=1.84㎝,
井架的總慣矩:
y-y軸:iy=4[ly+a0(-z0)2]
=4[73+12.3(-2.27)2]=1074040㎝4
x-x軸:ix=4[ix+a0(-z0)2]
=4[73+12.3(-2.27)2]=470208.72㎝4
y』-y』軸和x』-x』軸:
i』y=i』x=ixcos245+iysin245
=470208.72cos245+1074040sin245=772109.55㎝4
井架的總慣矩取iy=1074040㎝4
(2)井架的整體穩定性驗算
截面驗算:
n1面=142275n, m0= y===19.63
換算長細比 λ0y=
23查《鋼結構設計規範》附錄c(按b類截面) 得=0.96
nex=π2=×π2=2681268.49n
σ==+
=30.12+48.04=78.16n/㎜2﹤=215n/㎜2
所以,井架整體隱定性安全。
井架施工方案
a3.1 施工組織設計 方案報審表 工程名稱 無錫市華宇凹凸彩印 遷建廠房專案編號 a3.1 江蘇省建設廳監製 施工組織設計 施工方案審批表tj1.4 注 附施工組織設計 施工方案 無錫市華宇凹凸彩印 遷建廠房專案井架 搭拆施工 方案編制 聶國慧審核 批准 豐華建設工程 遷建廠房專案井架搭設施工方案...
井架施工方案
嘉定博物館井架 上海市第五建築 嘉定博物館專案部 2010年11月 目錄1.工程概況 1 2.井架施工方案 1 2.1井架特點及主要技術引數 1 2.2井架的主要組成部分 2 2.3安全防護裝置 3 2.4井架的安裝 4 2.4.1一般規定 4 2.4.2安裝方法和要求 4 2.4.3安裝作業中的注...
井架施工方案
上海全方位數碼科技 新建 電子元器件廠房及輔助用房工程井架 施工方案 編制單位 上海廣廈 集團 編號編制人員 陳建江 編制日期 2013年3月 目錄 2.2井架的主要組成部分3 2.3 安全防護裝置4 2.4 井架的安裝6 2.4.1一般規定6 2.4.2安裝方法和要求7 2.4.3 安裝作業中的注...