目錄一、編制依據2
二、工程概況2
三、施工堆場及施工車行道設計2
五、各堆場及車行道支撐架受力驗收2
六、鋼管支撐架搭設10
七、附圖10
1、施工現場總平面布置圖
2、寧德陽光園工程施工圖紙
3、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130－2011
4、《建築地基與基礎設計規範》gb5007-2002
5、施工現場總平面布置圖
工程位於 ，該條施工通道經過純地下室頂板（具體位置詳見附圖1）。
為確保施工通道區域地下室部分頂板結構安全，各施工堆場在地下室頂板上採用分區域布置，避免荷載過度集中。並對荷載超過地下室頂板承載力荷載的堆場採取頂板支撐加固措施，支撐加固採用鋼管支撐架加固。在施工車道區域，為確保地下室部分頂板結構安全，避免施工荷載直接作用在地下室頂板上，地下室頂板施工完畢後在施工通道區域鋪設500㎜厚素土並夯實，後在素土上做200公釐厚c25道路面；施工通道所在地下室頂板下部採用鋼管支撐架加固，其搭設的間距、步距均由計算確定。
詳附圖1、二組--施工現場總平面布置圖
（一）、鋼筋堆場受力驗收。
1、受力計算
（1） 鋼筋荷載（gi）（按每跨堆放100噸鋼筋計算）100×9.8=980kn
（2）作用於地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：
n=1.2∑gk=1.2*980=1176kn
（3）頂板自身結構承擔面荷載按20kn/m2計。
（4）立桿段軸向力設計值計算：
為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其餘荷載梁板下採用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（a）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.0×8.1。
作用於地下室頂板面荷載：pk=2(fk+gk)/a
2×1176/（8.0×8.1）
36.3kn/m2
綜上：鋼管支撐架承擔荷載為36.3-20=16.3kn/ m2
（5）底部加固腳手架構造要求:
採用鋼管型別為φ48×3.0，立桿間距900，立桿步距1200。
（6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：
每根立杆承受的上部荷載n1＝16.3×0.9×0.9＝13.203kn
腳手架自重產生的荷載n2 =0.1248×4.02×1.2＝0.61kn（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）
立桿的穩定性計算公式
其中 n —— 立桿的軸心壓力設計值：
n = 13.203+0.61=13.813kn
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 l0/i 查表得到；
i —— 計算立桿的截面迴轉半徑 (cm)；i = 1.59
a —— 立桿淨截面面積 (cm2)； a = 5.06
w —— 立桿淨截面抵抗矩(cm3)；w =5.26
鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00n/mm2；
l0 —— 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = kμ1(h+2a1)
l0 = kμ2h2)
k—— 計算長度附加係數，按照表1取值為1.155；
計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；μ1 = 1.596, μ2= 2.292
h為立杆步距，取為1.2m
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m；
按公式(1)的計算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95m
l0/i =2950/15.9=186
查表得：ψ=0.207
= 13813/(0.207×506)=132n/mm2
立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
按公式(2)的計算：
l0 = kμ2h =1.155×2.292×1.2=3.177m
l0/i =3177/15.9=200
查表得：ψ=0.180
= 13813/(0.180×506)=152n/mm2
立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
（二）、鋼管堆場受力驗收。
1、受力計算
（1） 鋼管荷載（gi）（按每跨堆放100噸鋼管計算）100×9.8=980kn
（2）作用於地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：
n=1.2∑gk=1.2*980=1176kn
（3）頂板自身結構承擔面荷載按20kn/m2計。
（4）立桿段軸向力設計值計算：
為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其餘荷載梁板下採用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（a）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.0×8.1。
作用於地下室頂板面荷載：pk=2(fk+gk)/a
2×1176/（8.0×8.1）
36.3kn/m2
綜上：鋼管支撐架承擔荷載為36.3-20=16.3kn/ m2
（5）底部加固腳手架構造要求:
採用鋼管型別為φ48×3.0，立桿間距900，立桿步距1200。
（6）腳手架立桿穩定性驗算（按地下室頂板沒有承載力計算）：
每根立杆承受的上部荷載n1＝16.3×0.9×0.9＝13.203kn
腳手架自重產生的荷載n2 =0.1248×4.02×1.2＝0.61kn（腳手架搭設高度按從地下室底板面至地下室頂板板底計算）
立桿的穩定性計算公式
其中 n —— 立桿的軸心壓力設計值：
n = 13.203+0.61=13.813kn
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 l0/i 查表得到；
i —— 計算立桿的截面迴轉半徑 (cm)；i = 1.59
a —— 立桿淨截面面積 (cm2)； a = 5.06
w —— 立桿淨截面抵抗矩(cm3)；w =5.26
鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00n/mm2；
l0 —— 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0 = kμ1(h+2a1)
l0 = kμ2h2)
k—— 計算長度附加係數，按照表1取值為1.155；
計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；μ1 = 1.596, μ2= 2.292
h為立杆步距，取為1.2m
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.2m；
按公式(1)的計算：
l0 = kμ1(h+2a) =1.155×1.596×（1.2+2×0.2）=2.95m
l0/i =2950/15.9=186
查表得：ψ=0.207
= 13813/(0.207×506)=132n/mm2
立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
按公式(2)的計算：
l0 = kμ2h =1.155×2.292×1.2=3.177m
l0/i =3177/15.9=200
查表得：ψ=0.180
= 13813/(0.180×506)=152n/mm2
立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
（三）、模板堆場受力驗收。
1、受力計算
（1） 模板荷載（gi）（按每跨堆放100噸模板計算）100×9.8=980kn
（2）作用於地下室頂板的豎向力標準值（按最不利取值）：
n=1.2∑gk=1.2*980=1176kn
（3）頂板自身結構承擔面荷載按20kn/m2計。
（4）立桿段軸向力設計值計算：
為了保證結構安全，混凝土結構自重由結構自身承擋，考慮結構頂板自身結構承擔部分荷載，其餘荷載梁板下採用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至地下室底板，其中受力作用面積（a）取7區地下室頂板一跨為計算單元8.0×8.1。
地下室頂板車行道支撐方案
嘉順金城華府一期目前結構施工12 15層，計畫於2011年5月中旬開始二次結構 裝修施工。由於本工程地下室面積較大，1 3 5 樓外用電梯均座落於車庫範圍內，部分二次結構 裝修材料需經過車庫頂板運至各樓外用電梯附近。根據現場實際情況並徵求設計意見後，擬將1 2 樓材料堆放於地下室範圍外，用人力小車運...