目錄1、工程概況 1
2、腳手架方案編制依據 1
3、腳手架引數資訊及搭設 1
3.1、腳手架引數及搭設 1
3.2、活荷載引數 3
3.3、風荷載引數 3
3.4、靜荷載引數 3
3.5、地基引數 3
4、腳手架計算 4
4.1、大橫桿的計算: 4
4.2、小橫桿的計算: 6
4.3、扣件抗滑力的計算: 8
4.4、腳手架荷載標準值: 8
4.5、立桿的穩定性計算: 10
4.6、連牆件的計算 11
5、材料、勞動力用量計畫 13
5.1、主要物資計畫 13
6、腳手架的使用及保養 13
6.1、腳手架的使用 13
6.2、腳手架的保養 14
7、腳手架的拆除 14
8、腳手架的安全管理 15
9、腳手架坍塌事故應急預案 15
9.1、目的 15
9.2、應急指揮領導小組成員 15
9.3、應急響應 16
9.3.2 報警 16
9.3.3 接車 16
9.3.4 搶救 17
9.3.5 現場保護 17
本工程為泉港區汙水處理廠尾水排海管道修復更新工程幫浦房沉井腳手架工程，外部採用雙排落地式腳手架，內部為滿堂式腳手架。沉井長度為11.6m，寬度為11.6m，高度為6.3m。
1）《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)
2）《建築地基基礎設計規範》(gb 50007-2002)
3）《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)
1、沉井外部採用雙排落地腳手架，內部採用滿堂式腳手架施工，其搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.2公尺，立桿的橫距為1.
2公尺，立桿的步距為1.8 公尺；沉井內外腳手架搭設均為高度為6.3m，立桿計算採用單立管；內排架距離壁板長度為0.
35公尺；大橫桿在下，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2；採用的鋼管型別為 φ48×3.5； 橫桿與立桿連線方式為單扣件；扣件抗滑承載力係數為 0.80；連牆件採用一步四跨，豎向間距 6.
0公尺，水平間距1.8公尺，採用鋼筋做拉筋通過焊接連線；
3.1.1、施工前嚴格按施工方案放線、設定底座、墊板和標定立桿位置。
3.1.2、搭設前，必須對進場的腳手架杆、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的杆、配件。
3.1.3、腳手架從中間部位開始向兩邊交圈搭設，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿後，立即設定連牆杆。
3.1.4、立桿：
採用單立杆，相鄰立桿的接頭位置錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離必須小於600mm，立桿與大橫桿必須用直角扣件相緊，不得隔步設定，不得遺漏。立桿的垂直偏差必須小於架高的1/300，並同時嚴格控制腳手架絕對偏差，落地腳手架必須小於40mm；
3.1.5、掃地杆：腳手架必須設定縱橫向掃地杆，縱向掃地桿應採用直角扣件固定在距底座上皮為200mm 處的立桿上，橫向掃地杆亦應採用直角扣件固定在緊靠縱向掃地杆下方的立桿上。
3.1.6、大橫桿：大橫桿分布在立桿內側，長度選擇6.0m鋼管為宜，上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離大於500mm。
3.1.7、小橫桿：
小橫桿貼近立桿布置，長度選擇1.5~2.0m鋼管，搭於大橫桿之下並用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間，根據需要加設1根或2根便於鋪設腳手板。
在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。
3.1.8、剪刀撐：
剪刀撐與腳手架同步搭設，設定在腳手架外側立面，沿架高連續布置，斜桿與地面夾角為45度至60度，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間增加2~4個扣結點。所有剪刀撐搭接長度不得小於1m，並最少採用3組扣件固定。
3.1.9、連牆杆：連牆杆採用一步四跨，豎向間距 1.8公尺，水平間距6.0公尺，離牆身0.3m，採用鋼筋焊接連線。
3.1.10、腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大於10cm，以防止桿件滑脫。每一步距內均設定防護欄杆及安全網。
3.1.11、人員通道：附著在沉井腳手架北側，按常規要求，搭設一座「之」形走道，以供人員上下，搭設時及時進行安全網圍護。
施工荷載均布引數設計為3. 0kn/m2，腳手架設計為結構腳手架；同時施工層數按2層考慮；
根據建築結構荷載規範，泉州地區，基本風壓為0.800，風荷載高度變化係數按海邊地區考慮μz為1.800，風荷載體型係數μs為0.649；考慮風荷載；
每公尺立桿數承受的結構自重標準為0.1291kn/m2；
腳手板自重標準值為0.350 kn/m2；欄杆擋腳板自重標準值0.110 kn/m2；
安全設施與安全網為0.005 kn/m2；腳手板鋪設層數:2；
腳手板類別:竹串片腳手板；欄杆擋板類別:欄杆沖壓鋼；
地基土型別:沉井內部為中粗砂墊層，地基承載力標準值為150kn/m2；
落地腳手架最高為6.3m，故本次主要計算搭設最高時的穩定性和安全性。
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
4.1.1、均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:p1=0.033 kn/m ；
腳手板的荷載標準值:p2=0.300×1.2/(3+1)=0.090 kn/m ；
活荷載標準值: q=3.000×1.2/(3+1)=0.900kn/m；
靜荷載的計算值: q1=1.2×0.033+1.2×0.090=0.147 kn/m；
活荷載的計算值: q2=1.4×0.900=1.260kn/m；
大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
4.1.2、強度計算
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為m1max=0.08×0.147×1.5002+0.10×1.260×1.5002 =0.310
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為 m2max= -0.10×0.147×1.5002-0.117×1.260×1.5002 =-0.365
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
m/w= max(0.310×106,0.365×106)/5080=71.9n/mm2；
大橫桿的抗彎強度:σ= 71.9n/mm2 小於 [f]=205.0 n/mm2。滿足要求！
4.1.3、撓度計算：
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下：
靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.033+0.090=0.123 kn/m；
活荷載標準值: q2= q =0.900kn/m；
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
v= 0.677×0.123×15004/(100×2.
06×105×121900.0)+0.990×0.
900×15004/(100×2.06×105×121900.0)= 1.
964mm；
腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考jgj130-2001建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範表5.1.8。
大橫桿的最大撓度小於 1500/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
4.2.1、荷載值計算
腳手板的荷載標準值：p1=0.350×1.200×1.500/(3+1)=0.157kn；
腳手架專項施工方案
第一節編制依據 一 本工程招投標檔案 施工合同 施工組織總設計 二 本工程施工總平面布置圖 施工圖紙 圖紙審查報告 三 國家現行建築結構和建築施工的有關規程 規範 驗評標準等，主要目錄如下 1 鋼結構設計規範 gb50017 2003 2 建築結構荷載規範 gb50009 2001 3 建築施工扣件...
腳手架專項施工方案
室內裝修專案腳手 架專項施 工方案編制人 審核人批准人 2012年 4月 17日 一 編制依據 1.室內裝修工程施工組織總設計 2.建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 gbj130 2001 3.建築施工高處作業安全技術規範 dbj80 91 4.建築工程施工安全操作規程 dbj01 62 200...
腳手架專項施工方案
第一節編制依據 建築施工計算手冊 江正榮著中國建築工業出版社 建築施工手冊 第四版中國建築工業出版社 鋼結構設計規範 gb50017 2003 中國建築工業出版社 建築結構荷載規範 gb50009 2001 中國建築工業出版社 建築施工腳手架實用手冊 含垂直運輸設施 中國建築工業出版社 建築施工扣件...