工程站綜合技術分析報告
2023年10月
摘要1. 報告內容摘要
1.1油田地面建設工程焊接、防腐質量問題分析
1.2油田建材質量檢驗綜合分析
1.3勝利油田樁基工程質量綜合技術分析
1.4技術檢測中心職工住宅樓工程質量檢測綜合分析評價
2. 主要分析結論彙總
2.1油田地面建設工程焊接、防腐質量問題分析分報告結論
2.1.1通過對64項油建工程的350道焊縫的施工質量檢查情況進行統計分析，主要存在咬邊、餘高超標、焊縫低於母材與外觀成形差的質量問題。
通過對問題的分析發現其主要原因是由於施工技術不完善、施工操作不當造成的，針對該原因提出了加強焊工培訓和現場質量控制的改進措施。
2.1.2通過對7家局內防腐廠家和對20項現場管線防腐補口進行檢查發現存在粘接力不夠、熱收縮帶表面烤過、翹邊、蓋片未壓實等質量問題，分析原因主要是由於人員技術素質不夠，施工操作和質量控制不符合要求造成的，提出了開展防腐施工人員取證培訓和制訂補口補傷企業施工規範的措施建議。
2.2油田建材質量檢驗綜合分析分報告結論
2.2.1工程站建材實驗室通過對其所完成的油田下達的監督抽檢情況進行綜合分析, 抽檢的105批次建材產品中，不合格產品總計5批次，主要存在鋼筋尺寸不合格,粉煤灰磚抗壓強度達不到標準要求等問題,分析其原因主要是由於企業為了壓縮成本,降低了原材料規格,另外還有其它一些生產廠家和使用過程的因素。
報告還對油田建材監督抽檢工作情況進行了分析，主要存在監督檢測覆蓋面過小，抽檢產品種類過少、抽樣頻次不能與產品進場情況同步等問題，建議上級有關部門增加監督抽檢任務，以更加全面地、及時地反映影響油田工程建設使用的產品及材料的質量。
2.2.2通過對對35個工程的2639批次的產品及材料質量的委託檢測發現12批次水泥、23批次鋼筋、47批次鋼筋焊接試件、43批次混凝土試件不合格，分析其主要原因是由於不認真執行見證取樣規定，試件的製作和抽取不符合要求造成的，建議油田加大建材見證取樣檢測的培訓宣貫和管理的力度。
2.3勝利油田樁基工程質量綜合技術分析分報告結論
對2023年開展的15個單體工程樁基檢測資料進行了統計分析。134根試驗樁及工程樁單樁豎向抗壓靜載荷試驗，發現缺陷工程樁8棵；低應變動測1693棵，共計發現132棵工程樁存在樁身完整性缺陷，其中ⅰ類樁佔62.8%，ⅱ類樁佔32.
7%，ⅲ類樁佔4.5%，沒有發現ⅳ類樁（嚴重缺陷樁）。對樁基施工過程中常見的單樁承載力低於設計值，樁傾斜過大、斷樁、樁接頭斷離、樁位偏差過大等五大類質量問題的產生原因進行了分析並提出了相應的處理技術措施。
分析總結了樁基檢測工作中存在的檢測技術環境、人員技術水平等問題，為了提高檢測工作水平，提出了改進工作環境監控、識別辦法，提高檢測操作水平的措施建議。
2.4技術檢測中心職工住宅樓工程質量檢測綜合分析評價分報告結論
通過對中心住宅樓工程樁基質量、建築材料及產品質量、主體結構質量三個方面進行檢測資料的統計分析。樁基檢測共進行了12組靜載荷試驗、56組高應變檢測及855組低應變檢測，無ⅲ、ⅳ類樁出現，僅有部分ⅱ類樁亦無嚴重縮頸現象。建築材料及產品共3461批次，對發現的兩批次不合格水泥及時進行了處理，杜絕在工程中使用。
主體結構檢測進行了化學植筋拉拔檢測、混凝土強度回彈檢測、混凝土鋼筋保護層厚度檢測及樓板厚度檢測四個方面的151批次的檢測工作。結構外觀較好，但結構尺寸偏離設計尺寸的較多，多以「+」超差出現。鋼筋數量和鋼筋保護層厚度均滿足設計要求。
砼回彈的砼強度平均值較高均能滿足設計要求，標準差較大，但其最小值能夠滿足設計砼強度要求。為了科學準確地確定砼最終配合比，獨創了一次線性回歸法確定砼強度與膠水比的關係，該方法在確保砼試配強度的基礎上，可明顯節省砼用量，提高檢測報告的效率和質量。
油田地面建設工程焊接、防腐質量問題分析
撰寫人：鬍水清孟德峰張建張淄生
1. 專案概況
2023年至今接受工程質量申報共67項，對局內防腐廠檢查兩次，自去年監督檢查發現工程現場焊縫外觀質量正在呈下降趨勢，防腐質量亦不穩定，通過統計分析焊縫、防腐質量問題，找出原因，提出改進辦法。
2.監督檢查過程與問題統計
2.1. 油建工程監督抽查
對64項油建工程中的24項工程的焊接質量進行了抽查，主要是：墾利注水站改造工程 、西一站至孤五聯外輸管線更新工程、孤四聯**脫水系統改造工程 ；坨103注水幹線改造工程 、臨盤油田二首站**處理系統改造工程、樊142工程、墾92注氣站工程等等。
2.1.1管線、儲罐、鋼結構含焊接缺陷：
2.1.1.
1咬邊：抽查管線（說明：集輸管線、站內不同規格材質管線）、儲罐、鋼結構等共有34項，抽查401道焊口，其中咬邊超出規範要求（咬邊長度≤50mm，深度≥0.
5mm。）的焊道共計113道，分布如下：
（1）、抽查管線水平對接環縫57道，其中9道咬邊超標（集輸管道0道，站內低壓管道9道）；
（2）、抽查管線立式對接焊縫46道，其中23道咬邊超標（集輸管道立管對接焊縫4道，站內工藝管道立管19道。）
（3）、抽查儲罐17座，罐壁環縫、立縫238道，其中咬邊超標61道，環縫咬邊主要集中在焊縫上邊緣共37道，立縫咬邊24道。
（4）、抽查鋼結構（主要是石化公司的柴油公升級、硫磺**等工程的框架.）立柱、橫樑等焊縫60道，其中22道咬邊超標：立柱橫焊縫7道，橫樑立縫15道。
焊縫咬邊抽樣資料統計表
2.1.1.
2、餘高超出要求：抽查管線（說明：集輸管線、站內不同規格材質管線）、儲罐、鋼結構等共有34項，抽查347道焊口，其中餘高超出規範要求（一般餘高要求不超過2.
5mm，範圍在0—3mm。）的焊道共計83道，分布如下：
（1）、抽查管線水平對接環縫61道，其中37道餘高超標（集輸管道21道，站內工藝管道16道。（主要集中在焊縫六點位置，此位置空間受限，焊接難度較大。）；
（2）抽查管線立式對接焊縫43道，其中11道餘高超標（集輸管道立管對接焊縫3道，站內工藝管道立管8道。）
（3）抽查儲罐17座，罐壁環縫、立縫217道，其中餘高超標23道，環縫餘高超標主要集中在焊縫下邊緣共21道，立縫餘高超標僅僅2道。
（4）抽查鋼結構（主要是石化公司的柴油公升級、硫磺**等工程的框架.）立柱、橫樑等焊縫26道，其中12道餘高超標：立柱橫焊縫1道，橫樑立縫11道。
焊縫餘高抽樣資料統計表
2.1.1.3、焊縫低於母材：
（1）、抽查管線水平對接環縫53道，其中17道低於母材（集輸管道6道，站內工藝管道11道。
（2）抽查管線立式對接焊縫21道，其中9道低於母材（集輸管道立管對接焊縫2道，站內工藝管道立管7道。）
（3）抽查儲罐17座，罐壁環縫、立縫103道，其中低於母材23道，環縫低於母材主要在兩道焊縫之間共19道，立縫低於母材4道。
（4）抽查鋼結構（主要是石化公司的柴油公升級、硫磺**等工程的框架.）立柱、橫樑等焊縫16道，其中7道低於母材：立柱橫焊縫2道，橫樑立縫兩道焊縫之間5道。
焊縫低於母材抽樣資料統計表
2.1.1.4、焊縫成形差：
（1）、抽查管線水平對接環縫61道，其中23道成形較差（集輸管道11道，站內工藝管道12道。
（2）抽查管線立式對接焊縫57道，其中21道成形較差（集輸管道立管對接焊縫8道，站內工藝管道立管13道。）
（3）抽查儲罐17座，罐壁環縫、立縫201道，其中69道成形較差，環縫33道，立縫36道。
（4）抽查鋼結構（主要是石化公司的柴油公升級、硫磺**等工程的框架.）立柱、橫樑等焊縫18道，其中6道成形較差：立柱橫焊縫3道，橫樑立縫3道。
焊縫成形較差抽樣資料統計表
3. 綜合資料分析
3.1焊縫咬邊、餘高超標、低於母材以及外觀成形差原因分析：
3.2焊縫咬邊、餘高超標、低於母材以及外觀成形差形成的危害
3.2.1焊接咬邊：因焊接造成沿焊趾（或焊根）處出現的低於母材表面的凹陷或溝槽稱為咬邊。
產生的原因：
產生的原因主要是電流過大,電弧過長及焊條運條角度或速度不當，焊件邊緣的母材金屬被熔化後，未及時得到熔化金屬的填充所致，可出現於焊縫一側或兩側，可以是連續的或間斷的。' b" t4 z: h* ~5 ~.
y焊條擺動時在兩側停留的位置的選擇對克服焊縫咬邊有很大的影響，焊條停留在坡口的邊沿，會因坡口邊緣母材金屬較為尖銳容易形成咬邊。
選擇適當的焊接電流和焊接速度，採用短弧操作，掌握正確的運條手法和焊條角度，坡口焊縫焊接時，保持合適的焊條離側壁距離等措施可減少咬邊的產生。
對於焊接技術水平較低的焊工，焊條擺動時，由於對焊條的電弧及焊條的角度無法作出正確的判斷，故而在擺動過程中容易手和手腕一起擺動，使得焊條的電弧容易往一邊吹出，焊縫金屬一側高，一側低，低的一側就容易形成咬邊，焊縫的成形也較為難看，質量較差。
可能造成的危害：
（1）咬邊將削弱焊接接頭的強度，產生應力集中。在疲勞載荷作用下，使焊接接頭的承載能力大大下降。它往往還是引起裂紋的發源地和斷裂失效的原因。
焊接技術條件中一般規定了咬邊的容限尺寸。
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