卸料平台施工方案

本工程包括c-1～c-4共4棟c型高層住宅，總建築面積36238m2，其中c-1建築面積8101.79m2；c-2～c-3建築面積各8239.4m2；c-4建築面積為 8214.

41m2；車庫建築面積為3443㎡。

主樓結構形式為剪力牆結構，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為6度，結構構件抗震等級為四級。

本工程屬二類高層塔式住宅，建築耐火等級為二級。建築層數18+1f。建築高度58.4公尺。

外牆保溫形式為內保溫，保溫材料採用復合矽酸鹽保溫板，外牆裝飾為面磚飾面。

本工程外腳手架採用型鋼懸挑式外架，擬在每棟樓搭設三個卸料平台，具體布置詳見平面布置圖。

2.1.1國家規範及行業標準以及計算依據

1、《鋼結構設計規範》gb50017—2003

2、《簡明施工計算手冊》（第二版）中國建築工業出版社

3、《建築施工手冊》（第三版）中國建築工業出版社

4. 建築鋼結構焊接技術規程jgj81-2002

7、建築施工安全檢查標準jgj59-99

8、建築施工高處作業安全技術規範jgj80-91

2.1.2企業標準

——重慶渝發建設****移動式卸料平台設計標準

本工程卸料平台採用型鋼製作。有效使用面積約7.0m2，卸料平台限載800kg。

主梁槽鋼採用［14號槽鋼，次梁採用［10號槽鋼。

卸料平台主次梁槽鋼之間採用滿焊連線。

平台兩側各設定3個hpb235級圓鋼吊環，吊環彎曲半徑50㎜。吊環焊接在主梁槽鋼外側。其中最外端的兼作鋼絲拉繩的拉環和平台吊裝環，直徑20mm；中間的作鋼絲拉繩的拉環，直徑20mm；最內側的作平台吊裝環，直徑10mm。

為防止平台向主體結構一側滑動，平台主梁下端與建築物邊沿相交處，採用10號槽鋼焊接在主梁下，卡住主梁。主梁槽鋼與槽鋼卡子之間用10厚鋼板焊接成45°加勁肋板。

平台兩側各設定兩根直徑20mm的鋼絲繩，鋼絲繩拉結在卸料平台上第二層混凝土結構上（鋼絲繩豎向高度為兩個層高）。鋼絲繩每個軋頭處不少於4個繩卡間距10ｃｍ並設安全彎，繩卡u形槽口正對鋼絲繩短邊，繩卡擠壓鋼絲繩尺寸為鋼絲繩直徑的三分之一。

卸料平台的主副鋼絲繩在結構上的預埋錨環分開設定。

平台兩側焊接鋼管欄杆立柱，高度1.2m，立柱內側用竹膠板全封閉。

平台上滿鋪竹跳板，並用鐵絲與槽鋼綁紮牢固。竹跳板上再鋪竹膠板，以方便行走。卸料平台如下圖所示：

卸料平台加工製作完畢經過安全員驗收合格後方可吊裝。搭拆卸料平台的人員必須符合高處作業相關規定，持證上崗。

拆除時先用塔吊吊住平台，必須牢固平穩，然後拆除鋼絲繩及拆卸平台與建築物之間的固定裝置，由塔吊吊裝離開建築物。

卸料平台吊裝，需要主梁與槽鋼尾部錨環固定牢固，接好鋼絲繩，經過檢驗後才能鬆卸起重吊鉤。吊裝時，吊鉤的四條引繩應等長，保證平台在起吊過程中的平穩。

卸料平台的擱置點和鋼絲繩的上部拉結點，必須設於建築物上，不得設定在腳手架等施工裝置上，鋼絲繩的每處軋頭不得少於4個繩卡。

埋設在混凝土結構中的卸料平台尾部鋼筋錨環及鋼絲繩拉環，均採用hpb235級圓鋼製作，圓鋼直徑：槽鋼尾部錨環12mm，鋼絲繩拉環20 mm。平台大樑尾端的錨固要求穿入板下層鋼筋下牢固綁紮。

卸料平台在拆除和安裝過程中，均需設專人進行指揮。

卸料平台安裝完畢後經驗收合格方可使用。卸料平台每安裝一次必須驗收一次。

1）起吊過程中，指揮人員注意吊繩長度是否一致，確保起吊平穩，防止撞擊腳手架。

2）卸料平台安裝時，鋼絲繩應採用專用的掛鉤掛牢，建築物銳角口圍系鋼絲繩處加墊木枋等軟墊物，平台外口略高於內口

3）平台不得與外腳手架連線，不得在平台上支撐和擱置其它與外架有關的桿件。

4）平台用紅丹兩遍底漆、桔紅色油漆面漆兩遍。

5）操作平台在驗收牌上應顯著標明人員和物料總重量，嚴禁超過設計容許荷載8kn，工作人員嚴禁超過2人，配專人監督。平台每次移動安裝後，安裝小組應通知專案部經理組織所有相關人員驗收，並填寫好驗收記錄，合格後掛牌使用，並懸掛操作規程。

6）卸料平台使用過程中，設專人指揮材料吊運，嚴禁違章指揮，嚴防起吊物料撞擊腳手架或拖掛卸料平台。

7）嚴禁向平台拋物，每班完工後應保持平台清潔、完好。安全篼網清潔、牢固、完整、完好。

8）平台為使用工具安全檢查的重點專案，每次使用前必須檢查一次。卸料平台使用時，應有專人負責檢查。平台螺栓連線件和繩卡的緊固情況，必須逐個檢查，每週維護一次。

發現鋼絲繩有鏽蝕損壞應及時更換，發現焊縫脫焊及時補焊。欄杆、鋪板發現鬆動及時修整、固牢。

一、引數資訊:

1.荷載引數

腳手板類別：竹串片腳手板，腳手板自重(kn/m2)：0.35；

欄杆、擋板類別：欄杆、木腳手板擋板，欄杆、擋板腳手板自重(kn/m)：0.14；

施工人員等活荷載(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kn):8.00。

2.懸挑引數

內側鋼繩與牆的距離(m)：2.85，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.50；

上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：6.00；

鋼絲繩安全係數k：10.00，懸挑梁與牆的接點按鉸支計算；

預埋件的直徑(mm)：20.00。

只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。

3.水平支撐梁

主梁材料型別及型號：14a號槽鋼槽口水平；

次梁材料型別及型號：10號槽鋼槽口水平；

次梁水平間距ld(m)：0.90，建築物與次梁的最大允許距離le(m)：0.90。

4.卸料平台引數

水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.60，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.75；

平台計算寬度(m)：2.00。

二、次梁的驗算:

次梁選擇 10號槽鋼槽口水平，間距0.9m，其截面特性為：

面積 a=12.74cm2；

慣性距 ix=198.3cm4；

轉動慣量 wx=39.7cm3；

迴轉半徑 ix=3.95cm；

截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。

1.荷載計算

(1)腳手板的自重標準值：本例採用竹串片腳手板，標準值為0.35kn/m2；

q1 = 0.35× 0.90= 0.32kn/m；

(2)最大的材料器具堆放荷載為8.00kn，轉化為線荷載：

q2 = 8.00/ 3.60/ 2.00× 0.90= 1.00kn/m；

(3)槽鋼自重荷載 q3= 0.10kn/m；

經計算得到靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2+q3) = 1.2×(0.32+1.00+0.10) = 1.70kn；

經計算得到活荷載設計值 p = 1.4× 2.00× 0.90× 2.00= 5.04kn。

2.內力驗算

內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：

最大彎矩m的計算公式為：

經計算得到，最大彎矩 m = 1.70×2.002/8+5.04×2.00/4=

3.抗彎強度驗算

次梁應力：

其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；

[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；

次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =3.37×103/(1.05×39.70)=80.79 n/mm2；

次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =80.792 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!

4.整體穩定性驗算

其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：

經過計算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(2.00×100.00×235.0)=1.16；

由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：

得到 φb=0.827；

次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =3.37×103/(0.827×39.700)=102.52 n/mm2；

次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =102.517 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!

三、主梁的驗算:

根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。

主梁選擇 14a號槽鋼槽口水平，其截面特性為：

面積 a=18.51cm2；

慣性距 ix=563.7cm4；

轉動慣量 wx=80.5cm3；

迴轉半徑 ix=5.52cm；

截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；

1.荷載驗算

(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用欄杆、木腳手板擋板，標準值為0.14kn/m；

q1 = 0.14kn/m；

(2)槽鋼自重荷載 q2=0.14kn/m

靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.14+0.14) = 0.34kn/m；

次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 p = (1.70×2.00+5.04)/2=4.22kn；

2.內力驗算

懸挑卸料平台示意圖

懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖

懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn)

懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(

懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：

r[1] = 11.981 kn；

r[2] = 10.317 kn；

最大支座反力為 rmax=11.981 kn；

最大彎矩 mmax=6.639

最大撓度 v=6.299 mm。

3.抗彎強度驗算

其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；

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