滿堂腳手架專項
方案編制人審核人
批准人深圳洪濤裝飾股份****
瀘州大劇院聯合體專案
二0一二年月日
目錄 toc \o "1-3" 一、工程概況 3
2、編制依據 3
3、設計計算 3
4、材料管理 9
6、驗收管理 10
7、使用管理 10
8、拆除管理 10
滿堂腳手架示意圖 ……………………11
工程名稱：瀘州大劇院·會議中心·五星級酒店
位址：四川省瀘州市龍馬潭區蜀瀘大道與龍馬大道交匯處
結構型別：框架、剪力牆結構
計畫工期：150天
施工面積：17.8萬m2
總高度：33.8m
大劇院觀眾廳滿堂腳手架搭設高度12m，步距1.8m，立桿間距1.5m；
1、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj130-2011）
2、《建築施工模板安全技術規範》(jgj162-2008)
3、《建築施工扣件式鋼管模板支架技術規程》（db33/1035-2006）
4、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）
5、《直縫電焊鋼管》（gb/t13793、《低壓流體輸送甲焊接鋼管》（gb/t3092）、《碳素結構鋼》（gb/t700）
6、《鋼管腳手架扣件》（gb/5831-2006）
7、《鋼結構設計規範》（gbj17-88）
8、《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb50204-2002）、《鋼結構工程施工質量驗收規範》（gb50205-2001）
計算引數:
滿堂架搭設高度為12m，
立桿的縱距 b=1.5m，立桿的橫距 l=1.5m，立桿的步距 h=1.8m。
面板厚度15mm，剪下強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm4。
填心杆間距400mm，造價人才網剪下強度1.6n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9500.0n/mm4。
木模板自重0.25kn/m2，，施工活荷載3.00kn/m2。扣件計算折減係數取1.00。
樓板支撐架荷載計算單元
採用的鋼管型別為48×3.5。
(一)、縱向支撐鋼管的計算
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，環保人才網截面力學引數為
截面抵抗矩 w = 4.49cm3；
截面慣性矩 i = 10.78cm4；
1.荷載的計算：
(1)模板的自重線荷載(kn/m)：
q12 = 0.250×0.400=0.100kn/m
(2)活荷載為施工荷載標準值產生的荷載(kn/m)：
經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.400=1.200kn/m
靜荷載 q1 = 1.20×2.000+1.20×0.100=2.568kn/m
活荷載 q2 = 1.0×1.200=1.200kn/m
2.抗彎強度計算
最大彎矩 m = 0.1ql2=0.1×4.25×0.80×0.80=
最大剪力 q=0.6×0.800×4.248=2.039kn
最大支座力 n=1.1×0.800×4.248=3.738kn
抗彎計算強度 f=0.272×106/4491.0=60.54n/mm2
縱向鋼管的抗彎計算強度小於205.0n/mm2,滿足要求!
3.撓度計算
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
v=(0.677×3.340+0.990×0.000)×800.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.417mm
縱向鋼管的最大撓度小於800.0/150與10mm,滿足要求!
(二)、板底支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下監理工程師論壇的連續梁計算
集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p=3.74kn
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管彎矩圖(
支撐鋼管剪力圖(kn)
變形的計算按照規範要求採用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：
支撐鋼管變形計算受力圖
支撐鋼管變形圖(mm)
經過連續梁的計算得到
最大彎矩 mmax=
最大變形 vmax=0.502mm
最大支座力 qmax=8.037kn
抗彎計算強度 f=0.523×106/4491.0=116.53n/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小於205.0n/mm2,滿足要求!
支撐鋼管的最大撓度小於800.0/150與10mm,滿足要求!
(三)、扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:
r ≤ rc
其中 rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kn；
r —— 縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中r取最大支座反力，r=8.04kn
單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮採用雙扣件!
r≤8.0 kn時，可採用單扣件； 8.0kn12.0kn時，應採用可調托座。
(四)、模板支架荷載標準值(立桿軸力)
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kn)：
ng1 = 0.111×5.700=0.631kn
(2)模板的自重(kn)：
ng2 = 0.250×0.800×0.800=0.224kn
經計算得到，靜荷載標準值 ng = (ng1+ng2+ng3)= 4.055kn。
2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 nq = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kn
3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.20ng + 1.40nq
(五)、立桿的穩定性計算
不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式
其中 n —— 立桿的軸心壓力設計值，n = 7.55kn
—— 軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 l0/i 查表得到；
i —— 計算立桿的截面迴轉半徑 (cm)；i = 1.60
a —— 立桿淨截面面積 (cm2)； a = 4.24
w —— 立桿淨截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49
—— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)；
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00n/mm2；
l0 —— 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1uh1)
l0 = (h+2a2)
k1 —— 計算長度附加係數，按照表1取值為1.155；
u —— 計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a =0.30m；
公式(1)的計算結果：
l0=1.155×1.700×1.55=3.043m =3043/16.0=190.810 =0.199
=7554/(0.199×424)=89.545n/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
公式(2)的計算結果：
l0=1.550+2×0.300=2.150m =2150/16.0=134.796 =0.377
=7554/(0.377×424)=47.281n/mm2，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0 = k1k2(h+2a3)
k2 —— 計算長度附加係數，按照表2取值為1.007；
室內滿堂腳手架方案
綜合業務樓地上部分等2項室內裝修工程 一層大堂及多功能廳腳手 架施工方 案編制人 審核人 上海羿富建設集團 2011 2 18 目錄1 編制依據3 2 工程概況3 3 施工準備3 4 施工部署4 5 腳手架構造要求4 6 腳手架搭設5 7 設計計算6 8 腳手架搭設的交底與驗收9 9 腳手架拆除10...
滿堂腳手架搭設方案
南京顧家投資 大堂門廳及會所裝修工程滿堂 腳手架搭 拆方案編制審核批准 浙江亞廈裝飾股份 2015年10月15日 目錄第一章工程概況3 第二章編制依據4 第三章施工部署5 一 安全防護領導小組5 二 設計總體思路5 第四章搭設前的施工準備6 第五章滿堂腳手架的搭設7 一 鋼管扣件滿堂腳手架的搭設施工...
滿堂腳手架搭設方案
一 工程概況 本工程為陝西硒谷產業發展 富硒礦泉水專案，位於安康市紫陽縣蒿坪鎮工業園區，該工程由中國輕工業西安設計工程 設計，總建築面積3364.08m2，建築層數為四層，區域性三層，建築高度為15公尺，該工程為框架結構。腳手架搭設方案編制依據 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj130 2...