滿堂架搭設方案
模板支架的計算參照《建築施工滿堂架鋼管腳手架安全技術規範》（jgj130-2001）。
模板支架搭設高度為4.5m，搭設尺寸為：立桿的橫距b=1.20公尺，立桿的縱距l=1.00公尺，立桿的步距h=1.20公尺，採用的鋼管型別為ф48×3.50
縱向鋼管 b
da板底方木橫向鋼管 hh
圖1樓板支撐架立面圖lb
圖2 樓板支撐架荷載計算單元
一、 模板支撐木方的計算：
方木按照簡支梁計算，方木的截面力學引數，面板的截面慣性矩t和截面抵矩w分別為：
w=5.000×8.000×8.000/6=53.33㎝3
i=5.000×8.000×8.000×8.000/12=213.33㎝4pq
n1bn2
方木楞計算簡圖
1、荷載的計算：
⑴鋼筋混凝土板自重（kn/m）：
q1=25.000×0.3×0.12=0.9kn/m；
⑵模板的自重線荷載（kn/m）；
q2=0.350×0.3=0.105kn/m；
⑶活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kn） p1=（1.000+2.000）×1.000×0.3=0.9 kn
2、強度計算：
最大彎矩考慮為靜荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：mmax=pl/4+ql2/8
均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×（0.9+0.1.05）=1.206kn/m
集中荷載p=1.4×0.9=1.26kn/m;
最大彎矩m=pl/4+pl2/8=1.26×1.000/4+1.206×1.0002/8=0.466kn.m
最大支座力n=p/2+ql/2=1.26/2+1.206×1.000/2=1.233kn
截面應力:σ=m/w=0.466×106/53.333×103=8.733n/㎜
方木的計算強度為8.733不大於13.0n/㎜2，滿足要求！
3、抗剪計算：
最大剪力的將公式如下：q=ql/2+p/2
截面抗剪強度必須滿足：t=3q/2bh<[t]
其中最大剪力：q=1×1.206/2+1.26/2=1.233kn
截面抗剪強度計算值：t=3×1.233×103/(2×50×80)=0.462n/㎜2：
截面抗剪強度設計值[t]=1.300n/㎜2；
方木的抗剪強度為0.462小於1.300計算滿足要求！
4、撓度計算：
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，將公式如下：
vmax=pl3/48ei+5ql4/384ei
均布荷載q=q1+q2=0.9+0.105=1.005kn/m；
集中荷載p=0.9kn/m；
最大變形v=5×1.005×10004/（384×9500.000×2133333.
33）+900.000×10003/（48×9500.000×2133333.
33）=1.571㎜；
木方的最大撓度1.571小與1000.000/250=4，滿足要求！
二、 板底支撐鋼管計算：
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
集中荷載p取縱向板底支撐傳梯力，p=1.206×1.000+1.26=2.466kn；
p p p p p p p p p p p p p p p p
1000 1000 1000
支撐鋼管計算簡圖
1.005
0.093 0.489
00 0 0
0.3560.414 0.577
0.858 0.9770.332 0.747
支撐鋼管計算彎矩圖（kn.m）
4.846
支撐鋼管計算變形圖（kn.m）
2.867 3.04
4.5371.923
支撐鋼管計算剪力圖（kn
最大彎矩：mmax=1.005kn.m；
最大變形：vmax=4.846㎜；
最大支座力：qmx=10.042kn；
截面應力：σ=1.005×106/5080=197.837n/㎜2；
水平支撐鋼管的計算強度小於205.000n/㎜2；滿足要求！
三、 扣件抗滑移的計算：
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件抗滑移的承載力按照下式計算（規範5.2.5）
p≤rc
其中rc—扣件抗滑承載力設計值，取8.000kn；
r—縱向式或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中r取最大支座力反力，r=10.042kn；
單扣件抗滑承載力設計計算不滿足要求，採用雙扣件。
當直角扣件的擰緊力矩達40—65n.m時，試驗表明，單扣件在12kn的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kn；
雙扣件在20kn的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0 kn
四、模板支架荷載標準值（軸力）；
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
a) 靜荷載標準值包括以下內容：
⑴腳手架的自重（kn）：
ng1=0.149×4.5=0.671kn；
⑵模板的自重（kn）；
ng2=0.350×1.000×1.000=0.350kn；
⑶鋼筋混凝土樓板自重（kn）；
ng3=25.000×0.12×1.000×1.000=3kn；
經計算得到，靜荷載標準值ng= ng1+ ng2+ ng3=4.021kn；
b) 載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值nq=（1.000+2）×1.000×1.000=3kn；
c) 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值公式
n=1.2ng+1.4 nq=9.025kn；
五、立桿的穩定性計算：
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式： σ=n/ψa≤[f]
其中n— 立桿的軸心壓力設計值（kn）：n=9.025kn；
σ— 軸心受壓立桿的穩定性係數，由長細比l0/i檢表得到
ψ—軸心受壓立桿的穩定係數，由長細比l0/i
i—計算立桿的截面迴轉半徑（㎝）：i=1.58㎝
a—立桿淨截面面積（c㎡）；a=4.89 c㎡；
w—立桿淨截面模量（抵抗矩）（c㎡）：w=5.08cm3
σ—鋼管立桿抗壓強度計算值（n/m㎡）
[f]—鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000 n/m㎡
l0—計算長度（m）
如果完全參照《扣件式規範》，由公式（1）或（2）計算
l0=k1uh （1）
l0=（h+2a） （2）
k1—計算長度附加係數，取值為1.185；
u— 計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；u=1.700；
a—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m
公式（1）的計算結果；
立桿計算長度l0= k1uh=1.185×1.700×1.200=2.417m；
l0/i=2417/15.800=153.000
由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓杆的穩定係數
ψ=0.298；
鋼管立桿受壓強度計算值；σ=9025/（0.298×489.000）=61.933n/㎜2；
立桿穩定性計算σ=61.933小於[f]=205.000符合要求！
公式（2）的計算結果；
立桿計算長度l0= h+2a=1.2000+2×0.100=1.400m；
l0/i=1400.000/15.800=89.000
由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數ψ=0.667；
鋼管立桿受壓強度計算值；σ=9025/（0.667×489.000）=27.670/m㎡；
立桿穩定性計算σ=27.670小於[f]=205.000符合要求！
滿堂腳手架施工方案
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滿堂腳手架施工方案
恩施廣城房地產開發 山城明珠商貿城a號樓 滿堂腳手架施 工方案建設單位 恩施廣城房地產開發 施工單位 恩施廣城市政建設 專案經理 編制日期 年月日 工程技術檔案報審表 表b1編號 施工組織設計 方案 報審表 工程名稱 恩施廣城房地產開發 山城明珠商貿城a號樓 目錄一 工程概況 5 二 編制依據 5 ...