塔吊基礎施工方案 2

一、工程概況

本工程由鶴壁未來房地產開發****投資建設，河南華宸工程建設****總承包。

工程說明：本工程為高層次住宅小區，其中住宅為36棟樓，會所1棟，幼兒園1棟，銷售大廳1棟；結構形式：11層住宅樓為剪力牆結構。

本工程結構施工期間，擬布置10臺qtz5010塔吊，主要解決鋼筋、模板、鋼管等材料和部分混凝土垂直運輸。

二、工程地質條件：

1、工程地質條件：（詳見地質報告）

2、塔吊基礎底標高與主樓樁頂標高平。

三、塔吊基礎選擇

本工程選用山東百脈建機公司qtz5010塔式起重機。塔吊基礎為筏板式（見塔吊《簡介》），塔吊基礎要求地基承載力不小於150kn/m2。依據地質報告，經綜合分析後該地基承載力滿足塔吊基礎的需要。

1、基礎設1200mm厚鋼筋砼筏板，塔基模板採用m5水泥砂漿砌240機制磚的磚胎，塔基磚胎模以外操作面為300mm。面積6200mm×6200mm。

2、砼強度標號為c35。

四、質量標準

1、地腳螺栓位移誤差不大於5㎜；

2、砼表面平整度誤差不大於5㎜；

五、質量安全措施

1、每一道工序不經監理工程師驗收確認合格後不得進入下一道工序的施工；

2、商品砼在澆築應在監理工程師在現場旁站下進行澆築，資料齊全，並對砼試塊的製作過程進行見證；

3、砼養護時間不得少於7天；

4、工人進入施工現場上班必須配戴安全帽；

5、塔吊基礎施工時夜間必須有足夠的照明；

6、塔吊基坑施工過程中應對塔吊周邊進行安全防護，防護採用鋼管護欄，高度不得低於1200㎜,並掛設密目安全網，如車庫相應土方開挖工作沒有進行，該防護護欄不得拆除。

六、計算書

本計算書主要依據施工圖紙及以下規範及參考文獻編制：《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）、《地基基礎設計規範》（gb50007-2002）、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）等編制。

一、引數資訊

塔吊型號：qtz5010塔吊起公升高度h：50.00m，

塔身寬度b：2.5m基礎埋深d：2.00m，

自重f1：250kn基礎承臺厚度hc：1.20m，

最大起重荷載f2：50kn基礎承臺寬度bc：5.80m，

混凝土強度等級：c35鋼筋級別：ii級鋼，

額定起重力矩：490kn·m基礎所受的水平力：30kn，

標準節長度a：2.5m，

主弦杆材料：角鋼/方鋼寬度/直徑c：120mm，

所處城市：河南省鶴壁州市基本風壓w0：0.45kn/m2，

地面粗糙度類別：d類密集建築群，房屋較高，風荷載高度變化係數μz：0.84 。

二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算

依據《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。

計算簡圖:

當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：

當考慮附著時的基礎設計值計算公式：

當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：

混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：

e=m/(f+g)=1663.33/(360.00+1211.04)=1.06m ≤bc/3=1.93m

根據《塔式起重機設計規範》（gb/t 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩定性滿足要求。

式中 f──塔吊作用於基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,f=360.00kn；

g──基礎自重：g=25.0×bc×bc×hc×1.2 =1211.04kn；

bc──基礎底面的寬度，取bc=5.800m；

m──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，m=1.4 ×1188.09=1663.33kn·m；

e──偏心矩，e＝m/(f + g)＝1.059 m,故e>bc/6=0.967 m；

a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：

a= bc / 2 - m / (f + g)=5.800/2-1663.326/(360.000+1211.040)=1.841m。

經過計算得到:

有附著的壓力設計值 p=(360.000+1211.040)/5.8002=46.702kpa；

偏心矩較大時壓力設計值 pkmax=2×(360.000+1211.040)/(3×5.800×1.841)=98.074kpa。

三、地基承載力驗算

實際計算取的地基承載力設計值為:fa=160.000kpa；

地基承載力特徵值fa大於有附著時壓力設計值p=46.702kpa，滿足要求！

地基承載力特徵值1.2×fa大於偏心矩較大時的壓力設計值pkmax=98.074kpa，滿足要求！

四、基礎受沖切承載力驗算

依據《建築地基基礎設計規範》（gb 50007-2002）第8.2.7條。

驗算公式如下:

式中 βhp --- 受沖切承載力截面高度影響係數，當h不大於800mm時，βhp取1.0.當h大於等於2000mm時，βhp取0.

9，其間按線性內插法取用；取 βhp=0.97；

ft --- 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57mpa；

ho --- 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.15m；

am --- 沖切破壞錐體最不利一側計算長度；

am=[2.50+(2.50 +2×1.15)]/2=3.65m；

at --- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝2.5m；

ab --- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.50 +2×1.15=4.

80；pj --- 扣除基礎自重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積淨反力；取 pj=98.07kpa；

al --- 沖切驗算時取用的部分基底面積；al=5.80×(5.80-4.80)/2=2.90m2

fl --- 相應於荷載效應基本組合時作用在al上的地基土淨反力設計值。

fl=98.07×2.90=284.41kn。

允許沖切力：0.7×0.97×1.57×3650.00×1150.00=4459284.08n=4459.28kn > fl= 284.41kn；

實際沖切力不大於允許沖切力設計值，所以能滿足要求！

五、承臺配筋計算

1.抗彎計算

依據《建築地基基礎設計規範》（gb 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:

式中：mi --- 任意截面i-i處相應於荷載效應基本組合時的彎矩設計值；

a1 --- 任意截面i-i至基底邊緣最大反力處的距離；當牆體材料為混凝土時，取a1=(bc-b)/2＝(5.80-2.50)/2=1.65m；

pmax --- 相應於荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取98.07kn/m2；

p --- 相應於荷載效應基本組合時在任意截面i-i處基礎底面地基反力設計值；p=pmax×(3a-al)/3a

p=98.07×(3×2.50-1.65)/(3×2.50)=76.50kpa；

g---考慮荷載分項係數的基礎自重，取g=1.35×25×bc×bc×hc=1.35×25×5.80×5.80×1.20=1362.42kn/m2；

l --- 基礎寬度，取l=5.80m；

a --- 塔身寬度，取a=2.50m；

a' --- 截面i - i在基底的投影長度, 取a'=2.50m。

經過計算得mi=1.652×[(2×5.80+2.

50)×(98.07+76.50-2×1362.

42/5.802)+(98.07-76.

50)×5.80]/12=

2.配筋面積計算

依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.7.2條。公式如下:

式中，αl --- 當混凝土強度不超過c50時， α1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取αl=1.00；

fc --- 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kn/m2；

ho --- 承臺的計算高度，ho=1.15m。

經過計算得： αs=327.72×106/(1.00×16.70×5.80×103×(1.15×103)2)=0.003；

1-(1-2×0.003)0.5=0.003；

s=1-0.003/2=0.999；

as=327.72×106/(0.999×1.15×300.00)=951.13mm2。

由於最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5800.00×1200.00×0.15%=10440.00mm2。

故取 as=10440.00mm2。

建議配筋值：ii級鋼筋，φ18@135mm。承臺底面單向根數42根。實際配筋值10689 mm2。

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