安置房3#、4#樓工程卸料
平台搭拆
施工方案
一、工程概況
本工程為安置房3#、4#樓,地處新村。該工程為框架結構,3#、4#樓地上11層,地下一層;建築簷口高度為30.80m標準層層高2.
90m。地上建築面積7873.5m2;地下室建築面積1949.
5m2。本工程按六度**抗震設防。建築結構耐久年限50年。
工程由開發****投資;設計單位由城鄉規劃設計院承擔設計;工程管理****承擔施工監理工作;由****承建。
二、構造引數
本工程卸料平台採用多立桿式鋼管搭設,所有桿件均用ф48×3.0mm,卸料平台平面尺寸約為3.6m×1.
5m,與建築物外牆間距小於0.2m,共有兩排平行於建築物縱向立桿,每排有立杆4根,間距為1.5m,內排縱立桿與建築物外牆固定,縱向間距緊密,每層卸料平台有平行於建築物縱杆5根,垂直於建築物橫桿4根,平台橫桿間距為0.
35m,縱杆間距為1.5m,立桿4根,平台縱橫桿上鋪設一層50 mm厚的松雜木橫板。本工程卸料平台搭設高度為30.
8m。卸料平台平面圖
三、卸料平台的搭設安裝
1 立桿底部設定
立桿不直接埋於土中,而是在地下室頂板,立桿底部鋪設跨度大於兩跨的龍根並固定。
2 搭設技術措施
2.1本工程卸料平台為施工公升降機上料用,需單獨搭設並固定在建築物上,不能與外牆腳手架連線。
2.2架體搭設時要及時與建築物結構進行鋼性連線,且立桿與建築物結構每層設定4個連牆點,並隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差,同時適度擰緊扣件,螺栓的根部要放正,當用力矩扳手檢查,應在45~60n·m之間,最大不能超過80n·m,連線桿件的對接扣件,開口應朝架子內側,螺栓要向上,以防雨水進入。
2.3卸料平台兩側連續設定之字形剪刀撐。
3 安全技術措施
3.1每層卸料平台兩側設高1.2m 和0.6m的雙道防護欄杆及18cm高擋腳板,並掛設密目式安全網。
3.2每層卸料平台的兩根外橫桿與上、下層卸料平台的外橫桿均用斜拉桿加固鏈結。
3.3每層卸料平台進口處設定1.8m高常閉型定型化的安全門。
3.4在底層進口處設定限載標誌牌。
3.5鋼管架與主體採用ф12鋼筋設一接地裝置,接地電阻均不超過10ω。
卸料平台設計計算方案
一、引數資訊:
1.基本引數
立桿橫向間距或排距la:1.00 m
立桿步距h:1.50 m
立桿縱向間距lb:1.50 m
平台支架計算高度h:30.80 m
立桿上端伸出至模板支撐點的長度a:0.20 m
平台底鋼管間距離:400.00 mm
鋼管型別:φ48×3.0 mm
扣件連線方式:雙扣件,取扣件抗滑承載力係數:0.80
2.荷載引數
腳手板自重:0.350 kn/m2
欄杆自重:0.150 kn/m2
材料堆放最大荷載:5.000 kn/m2
施工均布荷載:1.000 kn/m2
3.地基引數
地基土型別:素填土
地基承載力標準值:160.000 kpa
立桿基礎底面面積:0.250m2
地面廣截力調整係數:0.40
二、縱向支撐鋼管計算:
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算,截面幾何引數為
截面抵抗矩 w = 4.49 cm3;
截面慣性矩 i = 10.78cm4;
縱向鋼管計算簡圖
1.荷載的計算:
(1)腳手板與欄杆自重(kn/m):
q11 = 0.150+0.350×0.400 = 0.290 kn/m;
(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m):
q12 = 5.000×0.400 = 2.000 kn/m;
(3)活荷載為施工荷載標準值(kn/m):
p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kn/m;
2.強度驗算:
依照《規範》5.2.4規定,縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和;
最大彎矩計算公式如下:
最大支座力計算公式如下:
均布恆載:q1 = 1.2 ×q11+1.2 ×q12 = 1.2 ×0.290+1.2 ×2.000 = 2.748 kn/m;
均布活載:q2 = 1.4 ×0.400 = 0.560 kn/m;
最大彎距 mmax = 0.10×2.748×1.0002+0.117×0.560×1.0002 = 0.340 kn.m ;
最大支座力 n = 1.1×2.748×1.000+1.2×0.560×1.000 = 3.695 kn;
最大應力 σ = mmax/w = 0.340×106/4493.0 = 75.745n/mm2 ;
縱向鋼管的抗壓強度設計值 [f] = 205.000 n/mm2;
縱向鋼管的計算應力 75.745 n/mm2小於縱向鋼管的抗壓設計強度 205.000 n/mm2,滿足要求!
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度;
計算公式如下:
均布恆載:
q = q11+q12 = 2.290 kn/m;
均布活載:
p = 0.400 kn/m;
v = (0.677 ×2.290+0.990×0.400)×1000.04/(100×2.060×105×107831.2) = 0.876 mm;
縱向鋼管的最大撓度為 0.876 mm 小於縱向鋼管的最大容許撓度 1000.000/150與10 mm,滿足要求!
三、橫向支撐鋼管計算:
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;
集中荷載p取板底縱向支撐鋼管傳遞力,p = 3.695 kn;
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m)
支撐鋼管計算變形圖(kn.m)
支撐鋼管計算剪力圖(kn)
最大彎矩 mmax = 0.647 kn.m ;
最大變形 vmax = 1.570 mm ;
最大支座力 qmax =7.390 kn ;
最大應力 σ = 144.003 n/mm2;
橫向鋼管的計算應力 144.003 n/mm2小於橫向鋼管的抗壓強度設計值 205.000 n/mm2,滿足要求!
支撐鋼管的最大撓度為 1.570 mm 小於支撐鋼管的最大容許撓度 1000.00/150與10 mm,滿足要求!
四、扣件抗滑移的計算:
按照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範培訓講座》劉群主編,p96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kn,按照扣件抗滑承載力係數0.800,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.
800kn 。
r ≤rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取12.800 kn;
縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值 r = 7.390 kn;
r < 12.800 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容:
(1)腳手架的自重(kn):
ng1 = 0.129×30.800 = 3.973 kn;
(2)欄杆的自重(kn):
ng2 = 0.150×1.000 = 0.150 kn;
(3)腳手板自重(kn):
ng3 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kn;
(4)堆放荷載(kn):
ng4 = 5.000×1.000×1.000 = 5.000 kn;
經計算得到,靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 9.473 kn;
2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。
經計算得到,活荷載標準值 nq = 1.000×1.000×1.000 = 1.000 kn;
3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng+1.4nq = 1.2×9.473+1.4×1.000 = 12.768 kn;
六、立桿的穩定性驗算:
立桿的穩定性計算公式:
其中 n -- 立桿的軸心壓力設計值(kn) :n = 12.768 kn;
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 lo/i 查表得到;
i -- 計算立桿的截面迴轉半徑(cm) :i = 1.59 cm;
a -- 立桿淨截面面積(cm2):a = 4.24 cm2;
w -- 立桿淨截面模量(抵抗矩)(cm3):w = 4.49 cm3;
鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2);
[f]-- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :[f] = 205.00 n/mm2;
l0-- 計算長度 (m);
如果完全參照《扣件式規範》,由公式(1)或(2)計算
l0 = k1μh1)
l0 = h+2a2)
k1 -- 計算長度附加係數,取值為1.167;
計算長度係數,參照《扣件式規範》表5.3.3;μ = 1.20;
a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.300 m;
公式(1)的計算結果:
立桿計算長度 l1 = k1μh = 1.167×1.20×1.500 = 2.101 m;
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