腳手架施工方案最終

2021-11-04 06:23:59 字數 5352 閱讀 6425

目錄1. 編制說明和編制依據2

2. 施工部署2

3. 原材料要求2

4. 地基處理3

5. 雙排腳手架的設計及驗算3

6. 滿堂腳手架(模板支撐)設計及驗算20

7. 腳手架搭設要求21

8. 腳手架拆除要求23

9. 腳手架工程的安全管理24

附:腳手架應急預案

附:危險源識別和重點部位、環節控制

1、 編制說明及編制依據

1.1 編制說明

為保證本專案施工過程中腳手架搭設、使用、拆除符合有關規範要求,特編制本方案。

1.2 編制依據

1)tcc提供的金屬鎂一體化純鹼專案蒸吸工段土建工程施工圖紙;

2)tcc的hse程式檔案;

3)中色十二冶建設****的安全生產管理制度;

4)公司is09001:2000質量體系檔案;

5)公司hse(健康、安全、環境)體系檔案;

6)國家現行有關施工及驗收規範、規程:

《建築施工高處作業安全技術規範》(jgj80-91)。

《建築施工安全檢查標準》(jgj59-2011)。

《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2011)。

《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》(gb50018-2002)

《建築施工手冊》縮印本第四版。

7) 現場環境和條件。

2、 施工部署

2.1 施工方案的選擇

根據建築物幾何特徵及現場的環境和條件,本單位工程的腳手架施工方案確定如下:

1) 室外搭設雙排結構腳手架,總高52公尺,分兩段搭設,第一段高35公尺,底座為室外回填基礎,第二段高17公尺,底座為型鋼預埋;室內搭設滿堂(承重支撐)腳手架。

2) 裝修施工室外腳手架不變,室內天棚施工完後拆除滿堂腳手架,然後搭設簡易操作平台施工牆面。

2.2 質量標準

嚴格按照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2011)進行搭設。

3. 原材料要求

3.1鋼管

(1) 鋼管採用ф48.3×3.6焊管,材質q235級。

3.2扣件

(1) 全部採用標準扣件。

(2) 舊扣件檢查其外觀,對有裂縫、變形的禁止使用,出現滑絲的螺栓更換。

3.3腳手板

腳手板採用木挑板。木板用杉木或松木製作,其寬度≥200mm,厚度≥50mm,兩端用10~14號鍍鋅鋼絲捆緊。

4.地基處理

4.1 回填土

回填土按設計及規範要求進行分層夯填,並經試驗檢測,壓實係數≥0.94

4.2基礎持力層

搭設前應將場地平整,將回填剷平,並沿建築四周澆築一道100厚300寬c15砼,作為腳手架基礎持力層。寬004設計及規範要求進行分層夯填

5. 雙排腳手架的設計及驗算

本工程採用雙排扣件式鋼管腳手架,從基礎起到12公尺為雙立杆,12公尺到35公尺為單立杆。鋼管規格為48.3×3.

6mm;密目網規格:2300目/100cm2 ,每目空隙面積為1.3mm2。

腳手架立於基槽回填土上,下設50×300×4000木墊板。立桿橫距為1.05公尺,立桿縱距為1.

2公尺,水平杆步距為 1.6公尺,水平橫桿間距為0.75公尺,內立杆距牆0.

3公尺;連牆件為兩步兩跨設定,連牆件採用48.3×3.6mm鋼管,用雙直角扣件分別與腳手架和框架柱或預埋件連線。

外側立面採用密目安全網全封閉,在二層滿鋪腳手板進行防護。

基本風壓為0.45kn/m2。施工荷載qk=3kn/m2。木腳手板自重標準值qp1=0.35 kn/m2,欄木、擋腳板自重標準值qp2=0.14 kn/m。

本腳手架計算依據:

《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130—2011)(以下簡稱規範)

《建築施工手冊》第四版(以下簡稱手冊)

5.1 縱向水平杆、橫向水平杆計算

1.橫向水平杆驗算

(1)抗彎驗算

作用於橫向水平杆彎矩設計值:

m=1.2+1.4

則:mmax=1.2+1.4

==0.478knm

查規範得:

截面模量w=5.08cm3

q235鋼抗彎強度設計值

===94.09n/mm2 < f=205n/mm2

符合要求

(2)變形驗算

查規範得:

彈性模量e=2.06×105 n/mm2

慣性矩i=12.19cm2

作用於橫向水平桿線荷載設計值:

q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 n/m

則撓度為:

===2.18mm<=7mm

同時也小於10mm

滿足要求

2.縱向水平杆計算

(1)抗彎驗算

橫向水平杆向內側挑出距離為300mm,按200mm計算

f==0.5×3.465×1.05×(1+)2 =2.578kn

mmax0.175fla=0.175×2.578×1.2=0.54knm

抗彎強度

===106.3 n/mm2 < f=205n/mm2

滿足要求

(2)撓度驗算

===3.97mm<=10mm

滿足要求

(3)縱向水平杆與立桿連線扣件抗滑承載力驗算:

2.15×2.578=5.5427kn滿足要求

5.2立桿驗算

1.長細比驗算:

查規範得:

k=1.155

u=1.50

=1.58cm

立桿計算長度

=kuh=1.155×1.5×1.6=2.772m

長細比===182.37< 210 (《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》)

符合要求

2.風荷載產生的立桿彎矩:

(1)密目安全網擋風係數計算

===0.841

查規範得

敞開雙排扣件鋼管腳手架擋風係數=0.089

則:=+=0.841+0.089=0.868

(2)風荷載標準值計算

查規範得

=1.35

=1.3=1.1284

則:=0.7=0.7×1.35×1.1284×0.55=0.59kn/m

(3)風荷載產生的立桿彎矩:

=0.85×1.4

===0.216knm

3.立桿段軸向力設計值計算:

(1)組合風荷載時:

查規範得

腳手架結構自重標準值:

=0.1248kn/m

木腳手板自重標準值(按滿鋪二層計算):

=2×0.35=0.7 n/m2

欄杆、擋腳板自重標準值:

=0.14 kn/m

施工均布活荷載標準值:

=3kn/m

則:腳手架結構自重標準值產生的軸向力:

==20×0.1248 =2.496 kn

構配件自重標準值產生的軸向力:

=(+0.3)+

=(1.05+0.3)×1.8×0.7+0.14×1.8

=1.11 kn

施工荷載標準值產生的軸向力總和:

=(+0.3)

=(1.05+0.3)×1.2×3

=2.43kn

組合風荷載時立杆段軸向力設計值:

n=1.2(+)+0.85×1.4

=1.2×(2.496+1.11)+0.85×1.4×2.43

=7.2189kn

(2)不組合風荷載時立杆段軸向力設計值:

n=1.2(+)+1.4

=1.2×(2.496+1.11)+1.4×2.43

=7.7292kn

4.組合風荷載時立杆穩定性驗算:

查規範得:

軸心受壓構件的穩定係數=0.186

立桿截面面積a=4.56cm2

截面模量w=5.08cm3

則: +=+

=136.906n/mm3符合要求

5.不組合風荷載時立杆穩定性驗算:

==111.6535 n/mm3 滿足要求

5.3 連牆件驗算

1.抗滑驗算

每個連牆件覆蓋的腳手架面積:

==2×1.6×2×1.2=7.68 m2

由風荷載產生的連牆件的軸向力設計值:

=1.4=1.4×0.48×7.68=5.161kn

查規範得:

=5連牆件的軸向力設計值:

=+=5.161+5=10.161kn

抗滑驗算:

查規範得:

每個直角扣件抗滑承載力設計值:

=8 kn

由於採用雙扣件設定

故:=13.71 kn<2=2×8=16 kn

滿足要求

2.穩定性驗算:

由於連牆件用直角扣件分別連與腳手架和框架柱上的附加鋼管上,

因此:=0.6+0.3+1.05=1.95m

查規範得

迴轉半徑=1.58 cm

長細比驗算:

===123<=150(《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》)

滿足要求

查規範得

軸心受壓構件的穩定係數=0.434

鋼管截面積a=4.56 cm2

連牆件穩定性驗算:

==51.3431/mm2<205 n/mm2

滿足要求

5.4.立桿地基承載力驗算

1.計算基礎面積:

每塊墊板長4公尺,可放置3根立桿。

則:a=×0.3×4=0.4m2

2.地基承載力設計值:

查《荷載規範》得

回填土承載力: =130 kpa=130 kn/m2

查規範得

腳手架地基承載力調整係數=0.4

則:=0.4×130=52 kn/m2

3.地基承載力驗算

不組合風荷載時立杆段軸向力設計值:

n=8.69kn

則:===21.73 kn/m2 <=52 kn/m2

滿足要求

5.5懸挑梁腳手架的驗算

1.腳手架引數

搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.20公尺,立桿的橫距為1.

05公尺,立桿的步距為1.60 公尺;計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 17.0 公尺,立桿採用單立管;內排架距離牆長度為0.

20公尺;小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3;採用的鋼管型別為 φ48。3×3.6; 橫桿與立桿連線方式為單扣件;扣件抗滑承載力係數為 0.

80;連牆件採用兩步三跨,豎向間距 3.20 公尺,水平間距3.60 公尺,採用扣件連線; 連牆件連線方式為單扣件;

2.活荷載引數

施工荷載均布引數(kn/m2):3.000;腳手架用途:結構腳手架;

同時施工層數:1;

3.風荷載引數

青海省格爾木市地區,基本風壓為0.55,風荷載高度變化係數μz為0.840,風荷載體型係數μs為0.649;

考慮風荷載;

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