城中湖南路一號大橋位於浙江省杭州市千島湖鎮老城區的東面，樁號k1+136.540~k1+346.460，橋全長210m，橋全寬20.
5m。橋面布置為0.25m（欄杆）＋2.
1m（行人路）+0.4m（防撞牆）＋15m（機非混行車道）＋0.4m（防撞牆）＋2.
1m（行人路）＋0.25m（欄杆）。
大橋橋跨布置為55m+100m+55m=210m，上部結構採用後張法預應力c60混凝土連續梁橋，截面形式為單箱雙室，箱梁橋墩處梁高為6.5m，跨中為2.8m，梁底縱向線形為二次拋物線。
箱梁頂板厚250mm，腹板厚500mm，底板厚從200~850mm，主梁採用三項預應力體系。橋墩為高樁承臺，為減輕自重，採用部分空心的實體橋墩；橋台採用重力式u型橋台。
橋下通航淨空滿足ⅴ級航道通航標準。
橋梁設計荷載為城市-a級，人群荷載：3kn/㎡。
城中湖南路一號大橋主橋總體布置圖如圖1.1所示：
圖1.1 城中湖南路一號大橋總體布置圖
長安大學、杭州市交通工程試驗檢測中心受建設單位委託，承擔了城中湖南路一號大橋的荷載試驗任務。根據《公路橋涵設計通用規範》、《大跨徑混凝土橋梁的試驗方法》等的規定及該橋設計檔案，結合橋梁特點及現場實際情況，擬定了荷載試驗方案並對荷載試驗方案進行了論證及修改。在相關單位的大力支援配合下，於2023年2月28日至29日順利完成了該橋的靜、動載試驗的外業工作。
1．中華人民共和國行業標準《公路工程技術標準》jtg b01-2003
2．中華人民共和國行業標準《城市道路設計規範》cjj 37-90
3．中華人民共和國行業標準《城市橋梁荷載設計標準》cjj 77-98
4．中華人民共和國行業標準《城市橋梁設計準則》cjj 11-93
5．中華人民共和國行業標準《公路工程質量檢驗評定標準》jtg f80-2004
6．中華人民共和國交通部部標準《公路橋涵設計通用規範》jtg d60-2004
7．中華人民共和國交通部部標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》jtg d62-2004
8．中華人民共和國交通部部標準《公路橋涵地基與基礎設計規範》jtj 024-85
9．中華人民共和國行業標準《公路橋涵施工技術規範》jtj 041-2000
10．《大跨徑混凝土橋梁的試驗方法》1982
11．《淳安縣城中湖南路道路工程（0+620~1+687.875）施工圖設計（橋梁分冊）》 2006 上海市城市建設設計研究院
12．浙江省交通廳質量監督站《關於規範橋梁荷載及試樁試驗行為的通知》（浙交監[1999]231號）
13．現場初始調查資料
14．《主墩蓋梁缺陷處理材料》 2007 上海市城市建設設計研究院等設計、施工、監理、監控方相關方案及總結
15．已有施工資料
1．檢驗施工質量，確定工程可靠性，為交工驗收提供技術依據。
2．檢驗結構主要構件在設計荷載作用下的工作狀態及承載能力。
3．通過動力試驗了解橋梁結構的固有振動特性及其動力效能。
4．通過荷載試驗建立橋梁技術狀況初始檔案。
2.3.1調查橋梁結構的現有狀況
在試驗前對橋梁結構的現有狀況進行調查，可全面地了解結構初始狀態，以便於編制切實可行的試驗方案，同時達到合理評價試驗測試結果、正確解釋試驗現象的目的。主要內容包括：
（1）線形測量，主要是標高測量；
（2）結構各部件幾何尺寸和主要構件的細部尺寸；
（3）結構表面損缺情況以及構件變形情況；
（4）試驗前對結構進行全面檢查，確定結構是否有裂縫，如有裂縫標定裂縫寬度、長度。
2.3.2靜載試驗
1、主梁正應力及其沿梁高、梁寬的分布規律
在箱梁內貼上阻值為120ω的應變計，測試試驗荷載作用下應變沿橋寬及截面高的分布情況。由靜態應變測試儀dh3815n採集資訊，通過電腦自動記錄。為排除測試過程中大氣溫度變化帶來的影響，採用擱置在測點附近事先貼好應變計的混凝土塊件，實現溫度補償。
2、主梁根部剪力及主拉應力
在主梁根部側面貼上阻值為120ω的45°直角應變花，由靜態應變測量儀dh3815n採集資訊，同樣利用混凝土塊件上貼上的補償應變計，實現溫度補償。
3、主梁豎向撓度
採用精密水準儀在橋面上沿行車道上下游邊緣線，採用定點定站水準測量。
4、結構扭轉變形及扭矩效應
在主梁橫截面方向設定2個幾何測點，測量主梁的扭轉變形，確定其扭矩效應。
5、主梁偏載效應及其增大係數
主梁主要荷載試驗工況分別測試中載工況及偏載工況，進而分析出偏載效應，通過與理論計算值的比較，確定偏載增大係數。
6、結構溫度
採用測溫箱測試控制截面處結構表面的溫度。
7、裂縫觀測
控制截面處如有裂縫，採用裂縫觀測儀測試結構裂縫寬度、長度及載入過程中裂縫變化，並注意觀測是否有新裂縫出現。
2.3.3 動載試驗
1、動載試驗專案
無障礙行車試驗
動載是以給定的不同車速，勻速通過橋跨結構，測定橋跨結構在執行車輛荷載作用下的動載反應。
工況ⅰ：無障礙行車，汽車以20km/h勻速通過；
工況ⅱ：無障礙行車，汽車以30km/h勻速通過；
工況ⅲ：無障礙行車，汽車以40km/h勻速通過；
工況ⅳ：無障礙行車，汽車以50km/h勻速通過。
有障礙行車試驗
在無障礙行車測量效果不理想的時候，採用有障礙行車試驗作為備選方案。有障礙行車試驗方案如下：
在橋跨結構的l/2截面處橋面上設定高度分別為5cm和7.5cm的障礙物，模擬橋面鋪裝區域性損傷狀態，用兩輛載重汽車(重300kn)，以不同的速度通過橋跨結構，測定橋跨結構在橋面不良狀態時執行車輛荷載作用下的動載反應。
工況ⅴ：有障礙行車，汽車以5km/h勻速通過；
工況ⅵ：有障礙行車，汽車以10km/h勻速通過；
工況ⅶ：有障礙行車，汽車以20km/h勻速通過；
工況ⅷ：有障礙行車，汽車以30km/h勻速通過。
2、動載試驗測試內容及處理方法
動力特性測試
採用重車激振餘振法進行自振測試，利用dh610高精度超低頻加速度感測器作拾振器，在頻域和時域中進行譜分析和時程分析。
(1) 自振特性測試
擬採用重車激振餘振法進行自振測試，由加速度感測器作拾振器，通過資料線傳送到電腦中儲存，在程式介面視窗即時顯示，然後進行訊號回放處理，在頻域和時域中進行譜分析和時程分析，測試實施中採用dh610高精度超低頻加速度感測器進行測量，用d-p低頻加速度感測器作校核。
測定內容為橋跨結構在一輛300kn試驗車勻速過橋後余振而引起的橋跨結構微幅振動響應。
(2) 頻率分析
對回放訊號進行譜分析，根據自相關譜、互相關譜、各點相位及相干係數確定各階頻率。
(3) 阻尼分析
結構阻尼係數可用阻尼比表示為：
其中：表示第n次振動時的振幅。
試驗中採用頻譜圖中的半功率譜頻寬來計算阻尼比：
，其中：fn表示第n階頻率，表示第n階半功率頻寬頻率。
（4）振型分析
振型分析主要採用訊號回放在頻域和時域中尋找相位差、幅值比和相干係數來確定各測點的幅值大小和相位從而得到結構的振型。
動應變測試
主梁動應變測試位置選擇在主跨跨中截面，試驗中由動態資料採集儀器（dh5922）配便攜計算機測試測點變位在時域中的變化，並根據應力影響線和動應變時程曲線波動來計算應變動態效應增大係數。
1+μ=
式中：εdmax——動載作用下最大應變值；
εsmax——靜載作用下最大靜應變值。
竣工後橋梁的總體質量是否符合設計要求，可從兩個方面來衡量。一是橋跨結構的幾何形態是否與設計相符；二是主要承重構件的內力狀態是否與設計相符。為此，試驗前對該橋進行了實際狀況調查。
根據連續箱梁橋的結構特點，試驗前對整個橋梁進行了實地外觀檢測，包括橋梁結構各部分的裂縫、變形、構件位置等，並將幾何形態的測量資料及病害調查的情況進行了整理分析，檢查結果如下。
試驗前對整個橋面的縱向標高進行了測量，實測資料及實測標高與設計標高對比見表3-1。
橋梁縱向幾何形態調查表表3-1
注：表中差值為實測標高相對值減設計標高相對值。
由上表資料中實測標高與設計標高的相對標高值可得比較圖（見圖3.1）。
圖3.1 設計標高與實測標高比較表
由表3-1及圖3.1可以看出，竣工後橋梁實測標高與設計標高吻合較好，橋面豎曲線平順。
試驗前對整個橋梁進行了橋梁病害調查，包括橋梁結構各部分的裂縫、變形、構件尺寸等。經調查，結構未發生異常變形，結構尺寸滿足規範要求，但發現試驗孔（東側起第
一、第二孔）箱梁頂板及中橫隔板人洞拐角處有裂縫存在。
試驗前橋梁外觀檢查及缺損檢查發現的裂縫情況如下：
1、頂板底面縱向裂縫
面向東側左幅箱室：0#橋台附近有3條縱向裂縫，長度分別為4m、2m、1.5m，寬度分別為0.
16mm、0.14mm、0.14mm；距0#橋台14m附近有2條縱向裂縫，長度分別為2.
5m和2m，寬度分別為0.12mm和0.12mm；中跨合攏段有6條縱向裂縫，其中5條裂縫基本貫穿整個合龍段，有1條長度為1.
2m，寬度最寬處為0.2mm，其餘的介於0.1mm至0.
18mm之間；距3#橋台6m附近有4條縱向裂縫，長度分別為2.4m、2.2m、1.
5m、1.5m，寬度分別為0.2mm、0.
1mm、0.1mm、0.15mm；距3#橋台3.
5m附近有5條縱向裂縫，最長2m，其餘介於0.5m到1.2m之間，寬度最寬處為0.
2mm，其餘的介於0.1mm至0.14mm之間；3#橋台附近有3條縱向裂縫，長度分別為1.
6m、1.5m、1.5m，寬度分別為0.
08mm、0.1mm、0.09mm。
面向東側右幅箱室：第三跨合攏段與端頭橫隔板之間的現澆段有5條縱向裂縫，長度分別為4.5m、4.
5m、3m、4.5m、2m，寬度分別為0.19mm、0.
14mm、0.2mm、0.14mm、0.
08mm；中跨合攏段有6條縱向裂縫，其中3條基本貫通整個合攏段，其餘3條長度分別為1.2m、1.3m、1.
5m，寬度最寬處為0.13mm，其餘的介於0.04mm至0.
09mm之間；合攏段向東延伸3.6m，1條0.05mm寬的縱向裂縫；第一跨合攏段東側第一塊現澆塊有4條縱向裂縫，長度分別為1m、2m、2.
1m、1.7m，寬度分別為0.1mm、0.
13mm、0.1mm、0.1mm。
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