一、工程概況
惠澤苑二標段位於南通市青年東路南側、園林路西側，本標段共包括7個單體及1個地下汽車庫，各單體概況如下：
6#樓：地下兩層，地上18層，為框架剪力牆結構，建築面積為11976㎡，建築基地面積639㎡，建築總高50.5m。
7#樓：地下兩層，地上18層，為框架剪力牆結構，建築面積為18949㎡，建築基地面積959㎡，建築總高50.5m。
14#樓：地下兩層，地上24層，為框架剪力牆結構，建築面積為10667㎡，建築基地面積402㎡，建築總高67.2m。
15#樓：地下兩層，地上24層，為框架剪力牆結構，建築面積為16688㎡，建築基地面積648㎡，建築總高67.2m。
20、21#樓：地下兩層，地上32層，為框架剪力牆結構，建築面積為11650㎡，建築基地面積384㎡，建築總高92.9m。
22#樓：地下兩層，地上30層，為框架剪力牆結構，建築面積為32473㎡，建築基地面積1076㎡，建築總高84.1m。
2#地下車庫：地下一層，框架結構，建築面積約1.4萬㎡，與6#、14#、15#、20#、21#樓地下室相連。
二、編制依據
1、惠澤苑二標段施工圖紙
2、施工公升降機布置圖
3、施工公升降機引數說明書
三、論述部分
本工程均為18層以上的高層住宅，擬定各棟建築都安裝一台施工公升降機。各棟施工公升降機情況如下：
6#樓架設高度54公尺，雙籠；7#樓架設高度54公尺，雙籠；14#樓架設高度70公尺，單籠；15#樓架設高度70公尺，雙籠；20#樓架設高度95公尺，單籠；21#樓架設高度95公尺，雙籠；22#樓架設高度90公尺，雙籠。
因為6#、14#、15#、20#、21#樓地下室與2#地下室相連，故上述5棟建築的施工公升降機基礎都設定在2#地下室頂板上。因為21#樓架設高度及荷載(雙籠)在7臺公升降機中均為最大，故以21#樓為論述物件。
21#樓施工施工公升降機基礎直接位於2#地下室頂板上(2#地下室5軸/p軸)，施工公升降機基礎尺寸為5.6m×4.6m，厚350mm，配筋為雙層雙向a8@250×250；基礎坐落的地下室頂板強度等級為c30，板厚250mm，板底配筋雙向c10@150，板上部配筋c12@150、c10@150。
施工電梯基礎部位加固支撐採用a48×3.0鋼管，不考慮樓板受力，由鋼管直接把荷載傳至地下室底板，加固支撐鋼管間距1m×1m，步距1.5m，托樑採用60×100木方。
(詳見附圖)
四、板底支撐計算書
施工公升降機計算書
一、引數資訊
1.施工公升降機基本引數
2.樓板引數
3.荷載引數：
4.鋼管引數：
二、基礎承載計算：
導軌架重（共需63節標準節，標準節重170kg）：170kg×63=10710kg，
施工公升降機自重標準值：pk=[(2000×2+1480+0×2+0+10710)+2000×2]×10/1000=201.9kn；
施工公升降機自重：p=[1.2×(2000×2+1480+0×2+0+10710)+1.4×2000×2]×10/1000=250.28kn；
考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取係數n=2.1
p=2.1×p=2.1×250.28=525.59kn
三、地下室頂板結構驗算
驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工公升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算
樓板長寬比：lx/ly=5.6/8.1=0.69
1、荷載計算
樓板均布荷載：q=525.59/(5.6×4.6)=20.4kn/m2
2、混凝土頂板配筋驗算
依據《建築施工手冊》（第四版）：
mxmax=0.0432×20.4×5.62=27.64kn·m
mymax=0.0168×20.4×5.62=10.75kn·m
m0x=-0.1001×20.4×5.62=-64.05kn·m
m0y=-0.0771×20.4×5.62=-49.33kn·m
混凝土的泊桑比為μ=1/6，修正後求出配筋。
板中底部長向配筋：
mx=mxmax+μmymax=27.64+10.75/6=29.43kn·m
αs=|m|/(α1fcbh02)=29.43×106/(1.00×14.30×5.60×103×225.002)=0.007；
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；
γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；
as=|m|/(γsfyh0)=29.43×106/(0.996×360.00×225.00)=364.70mm2。
實際配筋：602.14 mm2 > 364.7 mm2
板中底部長向配筋滿足要求。
板中底部短向配筋：
my=mymax+μmxmax=10.75+27.64/6=15.36kn·m
αs=|m|/(α1fcbh02)=15.36×106/(1.00×14.30×8.10×103×225.002)=0.003；
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；
γs=1-ξ/2=1-0.003/2=0.999；
as=|m|/(γsfyh0)=15.36×106/(0.999×360.00×225.00)=189.83mm2。
實際配筋：602.14 mm2 > 189.83 mm2
板中底部短向配筋滿足要求。
板邊上部長向配筋：
m0x=m0xmax+μm0ymax=(-64.05)+-49.33/6=-72.27kn·m
αs=|m|/(α1fcbh02)=72.27×106/(1.00×14.30×5.60×103×225.002)=0.018；
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.018)0.5=0.018；
γs=1-ξ/2=1-0.018/2=0.991；
as=|m|/(γsfyh0)=72.27×106/(0.991×360.00×225.00)=900.33mm2。
實際配筋：867.08 mm2 ≤ 900.33 mm2
板邊上部長向配筋不滿足要求。
板邊上部短向配筋：
m0y=m0ymax+μm0xmax=(-49.33)+-64.05/6=-60.01kn·m
αs=|m|/(α1fcbh02)=60.01×106/(1.00×14.30×8.10×103×225.002)=0.010；
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.010)0.5=0.010；
γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995；
as=|m|/(γsfyh0)=60.01×106/(0.995×360.00×225.00)=744.66mm2。
實際配筋：602.14 mm2 ≤ 744.66 mm2
板邊上部短向配筋不滿足要求。
3、混凝土頂板撓度驗算
板剛度：bc=eh3/[12(1-μ2)]=3×104×2503/[12×(1-(1/6)2)]=4.02×1010
q=20.4kn/m2=0.0204n/mm2
l=5600mm
板最大撓度：fmax=ωmaxql4/bc=0.00373×0.0204×56004/(4.02×1010)=1.86mm
fmax/l=1.86/5600=1/3006.23<1/250
板配筋和撓度變形不滿足支承施工公升降機荷重要求。
4、混凝土梁配筋驗算
由於施工公升降機自重主要通過**立柱傳遞給大樑，所以可以看作乙個集中荷載。
樓板自重傳來荷載0.25×5.6×25=35kn/m
梁自重0.8×0.5×25=10kn/m
靜載35+10=45kn/m
活載1×8.1=8.1kn/m
作用於梁上的均布荷載：q=45×1.2+8.1×1.4=65.34kn/m
作用於梁上的集中荷載：p=201.9×1.2/2=121.14kn
m=ql2/12+pl/4=65.34×8.12/12+121.14×8.1/4=602.55kn·m
梁截面積：b×h=0.5×0.8=0.4m2
h0=h-25=800-25=775mm
αs=|m|/(α1fcbh02)=602.55×106/(1.00×14.30×0.50×103×775.002)=0.140；
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.140)0.5=0.152；
γs=1-ξ/2=1-0.152/2=0.924；
as=|m|/(γsfyh0)=602.55×106/(0.924×360.00×775.00)=2337.13mm2。
實際配筋：5890.49 mm2 > 2337.13 mm2；
梁截面底部縱筋滿足要求！
5、混凝土梁抗剪驗算
梁所受最大剪力：q=p/2+ql/2=121.14/2+65.
34×8.1/2=325.2kn； asv1=((q-0.
7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=[(325.2×103-0.
7×1.43×500×775)/(1.25×360×775)]×100/2=-8.
99mm2；
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