當按下開關n1瞬間，由於有上述的過程，最好不要馬上供電。在n2被按下，該開關處於斷開狀態，電容c5的充電能延緩振盪器的起振，只有當c5上電壓上；公升到一定值時，振盪器才開始工作。
（2）振盪電路
q1、r4、r5和c2、t2，q2、r9、r10 、c3和t3組成了兩套單結電晶體振盪器。之所以採用單結電晶體方案，是因為它電路簡單而且能瞬時給出大的觸發功率，可直接驅動可控矽。
在需要給蓄電池組充電的情況下，單結電晶體振盪器呈連續振盪，其波形圖如下圖
所示：圖2．7 單結電晶體振盪器波形
ue為發射極波形，eb1為第一基極b1的輸出波形，其振盪週期可用下式表示：
（2-2-10）
式中，t為振盪週期（s），re為接在單結管發射極的電阻（ω），這裡是r5和r9，ce為單結管射極的電容（f），這裡是c2和c3，η為單結管的分壓比。
由基極變壓器將控制脈衝加到主迴路可控矽的控制極上。
單結管振盪器的發射極各與兩個併聯運算放大器的輸出相連，因而它們的工作狀況受相應運算放大器的控制，振盪脈衝的有無與疏密隨著相應運算放大器的工作狀態而改變。
（3）測量與控制電路
1）限流與恆流控制電路
蓄電池經過一定時間的放電進行再充電時，初始充電電流很大，所以要進行限流，即在充電電流超過其規定值以前，將其恆定在規定的限流值上。
由圖中可以看出，運放u1的4端和6端均接基準電壓，即u1-4=u1-6，而u1-5=u1-7的電壓為兩個電壓之差，即
u1-5=u1-7=u1-5b=u1-5a－u1-ab
在上面的式子中，u1-5a為u1引腳5至a點電壓，u5b為u1引腳5至b點的電壓，u1-ab為充電期間，充電電流在導線ba上形成的壓降，其方向和原來不充電時風上的電壓極性相反。
u1-5 ＞ u1-4
運放u1（lm339）輸出開路，不影響振盪器工作。一旦充電電流很大時，則
u1-5=u1-5a－u1-ab=u1-5a－i充rab
接近了u1-4=u1-6值，運放進入放大狀態，其輸出就對兩單結管發射極產生了旁路作用，從而降低了c2及c3的充電速度，降低了脈衝頻率，延遲了對可控矽的觸發時間，調整了導通角，達到了限流恆壓充電的目的。
2）電壓測量與控制電路
由圖中可以看出，和運放ul的兩輸出端1、2併聯的還有u2的兩個運放輸出端1、2，這就是電壓的測控環節。在高壓充電電路的電路設計中是這樣規定的：當充電電壓在預設值以下時，運放的輸入端電壓
u2-4=u2-6 所以比較器u；的這兩個輸出端是開路狀態，兩個振盪器都正常工作。當充電電壓ub達到第一限值時，u2的6端電平大於7端電平，則1端輸出低電子，振盪管q2的發射極被嵌位，於是由q2構成的單給管振盪器停振，對應的可控矽vt2截止，快充結束，只剩下浮充（實際上這時仍是快充，不過其平均充電電流減半）。當充電電平達到第二限值時，比較器u2的u2-4≥u2-5，使該元件為放大或開關狀態，開始對第二隻可控矽vt1進行相控，同時電壓ub就穩定在這個電平上，電壓變化小於0.
1v。4）冷卻控制電路
這裡採取的是強迫風冷。我們考慮到很多要求長備用時間的ups電源是晝夜24小時開機的，但充電電路在大部分時間內都處於浮充狀態，平時並不需要讓風機始終工作在強風冷卻狀態。為了延長風機的壽命，加入了冷卻控制電路，由比較器u1的輸入端8、9腳將訊號引入，在電路進行全充電時，u1的輸出端14腳為低電平，所以比較器u2的輸入電平u2-8＜u2-9，14腳輸出高電平，經vd14去驅動q4，從而繼電器j4被激勵，其中心觸點將風機fan接入 220v全電壓電路，進行強風冷卻。
當蓄電池電平達到第一限值時，u1的14腳輸出高電平，則比較器u2的u2-8＞u2-9，其輸出端 14腳輸出低電平，使 q4截止，其中心觸點與降壓輸出相連線,於是風機fan作降壓執行，風力減弱，從而減輕了風機的磨損,節省了電力，降低了雜訊。
5）主迴路
主充電迴路主要包括兩隻可控矽和兩隻二極體整流器。為了提高觸發效率和進行隔離，採用了脈衝變壓器隔離觸發，在可控矽控制極的二極體是用來對控制脈衝進行整形的。
6）用繼電器輸出，實現了充電時與逆變器的隔離。
充電電路中各主要多數的計算
（1）交流指示
圖中採用的10ma／1．5v正向壓降的發光二極體指示狀態
2-2-11)
2-2-12)
（2）rx
根據不同變壓器容量取不同值，在這裡我們的引數是10kva,16塊電池（12×16＝192v）,浮充電壓（設電池每單元浮充電壓為2.25v，乙個12v電池由六個單元構成）u浮＝（2．25 x 6）x 16＝216v，熔斷絲 rd取 6a，則:
2-2-13
功率px＝iu＝6 * 2 20＝1320w (2-2-14)
實際上，rx的使用只是一瞬間的事情，甚至來不及發熱，j3已將其旁路了。為了保險起見，取10w足夠了。
（3）j1，j2和j3均取繞組電壓為220v，觸點電流為相應容量的繼電器就可以了。
（4）穩壓管
dw8、 dw9的選取：使 uds＋ ud≈ 24v，電流取10ma。其餘各穩壓管均取2cw54（2cw13）型 6v／10ma即可。
（5）單結管振盪器
圖中單結管選用了500mw的bt33f，由表查得η在0．65～0·85之間，取0·75，其振盪週期為
2-2-15)
振盪週期較短可提高穩壓精度，但不太顯著；而較長其影響卻非常顯著，取振盪頻率為ikhz左右就可以了。
若取t＝1ms，則
(2-2-16)
根據觸發脈衝的寬度，取ce=0．1μf就夠了，故
2-2-17)
取8．2kω。由於功率很小，取l／4w就可以了。以下的計算，如無特殊說明，均取1／4w。
（6）限流環節
因為基準電壓為6v，即運放u1的4腳與6腳電壓為6v，只要電位器w1可以將其5腳、7腳電壓調到6．5v即可，為此取通過r7、w1的電流為lma，則
2-2-18)
那麼2-2-19)
於是2-2-20)
取標稱值6．8kω，則r7=24－6．8=17．2k0，取18kω。取18kω驗算是否up＞6v。因為
2-2-21)
所以滿足要求。
（7）電壓測控環節
此電路電壓分兩擋控制，第一檔為電池開始冒泡電壓，第二擋為每單元電池達到2.25v電壓。不同型號和不同廠家的電池其冒泡電壓有所區別。
對於開放式半密封膠體電池來說，通過加電過程的觀察，按實際情況定；而對密封電池，每單元電壓按2v計算。
設膠體電池在充電電壓使每個單元電壓達到 2.25v時為第一限，這時的充電電壓為
ub=（2．25 * 6） * 16= 216v2-2-22)
仍設電阻臂電流為lma，並設m點電壓在216v充電電壓時，um≈6v，於是
2-2-23)
(2-2-24)
取標稱值 6．8kω，則r14=216－6=210kω，為使取值和第二限值統一，考慮給 w2以較大的調節範圍，故取r14=210kω。只要保證在第一限值 216v以前 um < 6v，在216v以後um＞6v，在第二限值（2．3 * 6）*16=220.8v以前un＜6v，在220.
8v以後un＞ 6v就可以了。為此，對上述兩條分別作乙個計算，即只要保證將w2=w3=6.8kω全值投入後，在216v充電電壓時，m點分壓大於6v就可以了。
第二種計算就不需要了，因為 216v時，um＞6v，220.8v時當然更大於 6v了。該計算是：
2-2-25)
計算結果滿足要求。因此，只需根據要求把電位器值適當調小就可以了。
（8）低壓準備停機測量環節
當電池放電時，原來充入的電荷會慢慢消耗，當電池組端電壓降到一定值時，就應停止再放電，否則將會損害電池。這裡設每個單元電壓低到1．75v（這對多種電池都留有餘量）時， r18上的電壓 ur18≤ 6v，使比較器 u2的輸出端 13給出低電位，低壓警告指示燈亮。
同樣設在每個單元電壓為1.75v時，電阻臂r17、r18流過1ma電流，則：
2-2-26)
取6.2kω (2-2-27)
取168kω (2-2-28)
那麼2-2-29)
充電裝置的工作原理
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一新型充電電路圖及原理介紹
本充電器的功能特點 1 充電前先對電池放電,以消除記憶效應,放完電後自動轉換成充電 2 充電方式為脈寬調變恆流式,脈動恆流充電加脈衝放電 3 充滿檢測引數為電池端電壓,雙重控制4 併聯充電 5 防反充電 電路原理 見下圖所示.ic1 ic2 ic3接成電壓比較器,ic4接成方波脈衝發生器,脈衝寬度和...