1、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130－2011
2、《建築施工腳手架安全技術統一標準》gb51210-2016
3、《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008
4、《建築施工臨時支撐結構技術規範》jgj300-2013
5、《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》gb50018-2002
5、《混凝土結構設計規範》gb50010-2010
6、《建築結構荷載規範》gb50009-2012
7、《鋼結構設計規範》gb50017-2003
簡圖：（圖1） 平面圖
（圖2） 縱向剖面圖1
（圖3） 橫向剖面圖2
根據《建築施工模板安全技術規範》5.2.1，按簡支跨進行計算，取b=1m寬板帶為計算單元。
wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
i=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
由可變荷載控制的組合：
q1=1.2[g1k+(g2k+g3k)h]b+1.4(qk+κqdk)b=1.
2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.
4×(2+1.35×0.5)×1=7.
599kn/m
由永久荷載控制的組合：
q2=1.35[g1k+(g2k+g3k)h]b+1.4×0.
7(qk+κqdk)b=1.35×(0.2+(24+1.
1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.
35×0.5)×1=6.958kn/m
取最不利組合得：
q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kn/m
（圖4） 面板計算簡圖
（圖5） 面板彎矩圖
mmax=0.085kn·m
σ=υ0×mmax/w=1×0.085×106/24000=3.562n/mm2≤[f]=30n/mm2
滿足要求
qk=(g1k+(g3k+g2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kn/m
（圖6） 撓度計算受力簡圖
（圖7） 撓度圖
ν=0.205mm≤[ν]=300/400=0.75mm
βχγ ησ
次楞計算跨數的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。
由可變荷載控制的組合：
q1=1.2×(g1k+(g3k+g2k)×h)×a+1.4×(qk+κqdk)×a=1.
2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.
4×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.
28kn/m
由永久荷載控制的組合：
q2=1.35×(g1k+(g3k+g2k)×h)×a+1.4×0.
7×(qk+κqdk)×a=1.35×(0.2+(24+1.
1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.
35×0.5)×300/1000=2.087kn/m
取最不利組合得：
q=max[q1,q2]=max(2.28,2.087)=2.28kn/m
（圖8） 次楞計算簡圖
（圖9） 次楞彎矩圖(kn·m)
mmax=0.176kn·m
σ=υ0×mmax/w=1×0.176×106/(83.333×103)=2.107n/mm2≤[f]=15n/mm2
滿足要求
（圖10） 次楞剪力圖(kn)
vmax=1.17kn
τmax=υ0×vmaxs/(ib0)=1×1.17×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.351n/mm2≤[τ]=2n/mm2
βχγ ησ
撓度驗算荷載統計，
qk=(g1k+(g3k+g2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.964kn/m
（圖11） 撓度計算受力簡圖
（圖12） 次楞變形圖(mm)
νmax=0.085mm≤[ν]=0.9χ1000/400=2.25mm
βχγ ησ
根據力學求解計算可得：
rmax=2.196kn
rkmax=0.928kn
主楞計算跨數的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。
主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標準值為gk=38.4/1000=0.038kn/m
自重設計值為：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kn/m
則主楞強度計算時的受力簡圖如下：
（圖13） 主楞撓度計算時受力簡圖
則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：
（圖14） 主楞撓度計算時受力簡圖
（圖15） 主楞彎矩圖(kn·m)
mmax=0.589kn·m
σ=υ0×mmax/w=1×0.589×106/(85.333×1000)=6.905n/mm2≤[f]=15n/mm2
滿足要求
（圖16） 主楞剪力圖(kn)
vmax=4.091kn
τmax=υ0×qmaxs/(ib0)=1×4.091×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.959n/mm2≤[τ]=2n/mm2
βχγ ησ
（圖17） 主楞變形圖(mm)
νmax=0.3mm≤[ν]=0.9χ103/400=2.25mm
βχγ ησ
立桿穩定驗算要用到強度驗算時的支座反力，故：rzmax=7.121kn
驗算立桿長細比時取k=1,μ1、μ2按jgj130-2011附錄c取用
l01=kμ1(h1+2a)=1×1.301×(1.2+2×500/1000)=2.862m
l02=kμ2h1=1×2.292×1.2=2.75m
取兩值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.862,2.75)=2.862m
λ=l0/i=2.862×1000/(1.58×10)=181.152≤[λ]=210
βχγ ησ
λ1=l01/i=2.862×1000/(1.58×10)=181.152
根據λ1查jgj130-2011附錄a.0.6得到φ=0.218
根據《建築施工腳手架安全技術統一標準》（gb51210）中6.2.11條規定應分別對由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計算荷載，並取最不利荷載組合參與最終的立桿穩定的驗算。
由可變控制的組合：
n1=1.2×[g1k+(g2k+g3k)×h]×la×lb+1.4(qk+κqdk)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.
1)×120×0.001)×0.9×0.
9+1.4×(2+1.35×0.
5)×0.9×0.9=6.
156kn
由永久荷載控制的組合：
n2=1.35×[g1k+(g2k+g3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(qk+κqdk)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.
1)×120×0.001)×0.9×0.
9+1.4×0.7×(2+1.
35×0.5)×0.9×0.
9=5.636kn
n=max(n1，n2)=max(6.156,5.636)=6.156kn
υ0×n/(φa)= 1×6.156×1000/(0.218×(4.89×100))=57.824n/mm2≤f=205n/mm2
滿足要求
λ2=l02/i=2.75×1000/(1.58×10)=174.076
根據λ1查jgj130-2011附錄a.0.6得到φ=0.235
由可變控制的組合：
n3=1.2×[g1k+(g2k+g3k)×h]×la×lb+1.2×h×gk+1.4(qk+κqdk)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.
1)×120×0.001)×0.9×0.
9+1.2×13.88×0.
172+1.4×(2+1.35×0.
5)×0.9×0.9=9.
02kn
由永久荷載控制的組合：
n4=1.35×[g1k+(g2k+g3k)×h]×la×lb+1.35×h×gk+1.4×0.7×(qk+κqdk)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.
1)×120×0.001)×0.9×0.
9+1.35×13.88×0.
172+1.4×0.7×(2+1.
35×0.5)×0.9×0.
9=8.859kn
n=max(n3，n4)=max(9.02,8.859)=9.02kn
υ0×n/(φa)=1×9.02×1000/(0.235×(4.89×100))=78.572n/mm2≤f=205n/mm2
滿足要求
按上節計算可知，可調托座受力n=7.121kn≤[n]=30kn
滿足要求
規劃館及檔案館單體二層梁板高支模施工方案
高支模施工方案 1 建築施工模板安全技術規範 jgj162 2008 2 木結構設計規程 gb50005 2003 3 混凝土結構工程施工質量驗收規範 2010版 gb50204 2002 4 建築工程施工質量驗收統一標準 gb50300 2001 5.建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj1...