(以澀2-5井為例)
鑑於目前澀北氣田澀2-5井螺桿幫浦排水採氣據井口觀察，有大量天然氣隨地層水從井口排除。甲方建議通過井下管柱加氣錨的方法來有效解決出水口出氣的問題，我方針對澀2-5井目前生產實際情況，結合氣錨工作原理，進行了深入分析，具體分析如下。
高效氣錨主要由外管、內管和螺旋片組成。
氣錨長度較長，增加了氣液分離時間，能保證氣液的有效分離；
氣錨有足夠大的環形空間，氣錨分離能力較強；
氣錨採用重力分離+離心式雙重分離，氣液分離較徹底；
氣錨結構簡單，成本較低。
氣液混合物由進液孔進入錨筒時，液流方向為水平方向，在氣液密度差的作用下，氣泡(游離氣)產生向上的垂直分速度，液體產生向下的垂直分速度，再加上氣液混合物在進入高效氣錨孔眼時產生撞擊和擾動，使部分溶解氣從液體中分離出來，實現氣液的初步分離，分離出的氣體浮到錨筒頂部，經排氣孔排到油套環形空間。經過初步分離後的氣液混合物被液流帶至進液孔以下，在錨筒內的環形空間進行分離，在該階段是兩種分離過程的合成(圖1-1)。
①.氣液混合物經高效氣錨進液孔向下流動時，一部分氣體(游離氣)從液體中分離出來，並向上運動，隨著小氣泡集結成大氣泡，由於氣液密度差和液體向下流動，部分大氣泡滑脫並上浮到錨筒環形空間頂部，經排氣孔進入油套環形空間。
②.混合液經重力分離後，大氣泡和小部分小氣泡被分離上浮，但大部分小氣泡仍被攜帶而下，液體在倒螺旋流機構內部螺旋向下流動，在離心力作用下，氣泡因密度小，沿著倒螺旋體內側上行，浮到錨筒環形空間頂部時，經排氣孔排到油套環形空間，而液體因密度大，就沿著倒螺旋機構外側下行。
圖1-1 高效氣錨工作原理示意圖
從天然氣在水中的溶解度圖版(圖2-1)分析來看，天然氣在水中的溶解度非常低，天然氣在水中主要是以游離氣形勢存在，通過重力分異就可以把絕大部分天然氣從液體中分離出來。
圖2-1 天然氣在水中的溶解度圖版
圖3-1 澀2-5井螺桿幫浦目前生產管柱示意圖
從澀2-5井目前生產管柱(圖3-1)分析來看，氣層底界為1140.1m，喇叭口位置為1169.23m，氣層產出的氣液混合物在油套環形空間的最小下行距離為29.
13m，遠遠比氣錨本體長度長，有足夠的距離和分離時間滿足氣液充分分離。因此對於喇叭口位置在產層以下的螺桿幫浦排水採氣井，完全沒有在井下生產管柱中加氣錨的施工必要。
該井2023年3月復產以後，3月17日9:30測液面410m，油壓1.05mpa， 3月18日15:
30測液面485m，油壓1.26mpa，3月19日15:30測液面495m，油壓1.
39mpa，期間日產水(折算)穩定在6.0m3/d左右。隨著螺桿幫浦排水生產進行，儘管液面緩慢下降，油壓緩慢上公升，但油套環空液柱仍然較高，套壓也始終未達到進站壓力條件，天然氣無法進站，導致環空混合液在往喇叭口下行過程中，游離天然氣不易聚集成大氣泡有效上浮，而是隨著混合液下行將部分小氣泡帶入喇叭口，從而導致出水口有少量天然氣排除。
該井2023年10月期間的首次試採情況也能很好說明問題。該階段喇叭口位置距氣層底界垂直距離僅6.5m(圖4-1)，但在試採過程中未發現出水口大量出氣現象。
分析主要是因為該階段日產水(折算)9.6～12.0m3/d之間，環空液面下降較快，環空液柱高度低，環空混合液在往喇叭口下行過程中，游離天然氣易聚集成大氣泡有效上浮，在油套環空有效完成氣液分離，後期隨著套管壓力上公升，天然氣開始進站，形成油套環空有效的洩壓通道，油套環空有效地保持了氣液分離效果，故該井在2023年10月14日～2023年10月27日試採期間，始終未出現出水口大量出氣現象。
圖4-1 澀2-5井螺桿幫浦生產管柱示意圖
從上述分析來看，對於澀北氣田螺桿幫浦排水採氣，在喇叭口下入深度低於產氣層底界的情況下，其油套環形空間就能起到類似氣錨的氣液分離效果，完全沒有必要再單獨加裝氣錨來完成氣液分離。