杭州某肉聯集團50000噸低溫冷藏庫用排管或冷風機做蒸發器所做的乙個對比：
目前，國內低溫冷藏庫氨製冷系統通常採用的是頂排管方式。我公司方案推薦採用西方先進國家所通常採用的冷風機。在本月中旬進行技術交流時，貴公司技術人員認為用排管方案可以貯存冷量，從而有利於借助峰谷電價政策來降低執行費用。
我們通過準確的計算，得出的結論是：實際上這種排管貯冷的效果是非常有限的。
以貴公司5萬噸庫為例，因為：在製冷壓縮機停機後，排管內氨液已基本失去蒸發製冷的能力，由於排管內貯存有一定量的低溫氨液。在壓縮機停止執行後，這部分氨液靠自身的公升溫可以釋放一定的製冷量，但這部分冷量與庫中所貯存的五萬噸貨物冷量相比是微不足道的。
以下是計算結果：
按國內**設計院為貴公司5萬噸冷庫設計方案中的頂排管面積引數考慮，5萬噸冷庫頂排管總面積為22780平方公尺。
我們以1萬噸庫為例計算一下，在冷庫壓縮機停機12小時後，蒸發溫度從-28度會公升至-15度的情況下，冷庫排管所能吸收的熱量，以及冷庫貨物所能吸收的熱量。
5萬噸庫頂排管總面積為22780平方公尺，則1萬噸庫頂排管總面積為22780/5=4556平方公尺。頂排管直徑為38公釐，厚度2.5公釐。
則頂排管總長l=л×0.038/4556=38163公尺，頂排管總容積v=л/4×0.03×0.
03×38163=26.96立方公尺，約合27立方公尺。設迴圈倍率為5，則氨汽在壓縮機執行工況時，即蒸發溫度-28度時的重量為：
20%×27立方公尺=5.4立方公尺，其重量m1=5.4立方公尺×1.
61公斤/立方公尺=8.7公斤。壓縮機停機12小時後蒸發溫度回公升至-15度，氨汽重量m2=1.
7×m1=14.8公斤，則此時氨的蒸發潛熱q1=(14.8-8.
7)×1327kj/kg/12×3600=0.187kw，即停機12小時。
如按1萬噸冷庫計算，全部頂排管中氨的蒸發所吸收的潛熱只有0.187千瓦。下面再計算一下頂排管中氨液溫公升所能吸收的顯熱，液氨的重量m=27立方公尺×80%×675公斤/立方公尺=14580公斤,則上述重量的液氨在蒸發溫度從-28度回公升至-15度時，所能吸收的顯熱q2=14580×4.
467(比熱)×(28-15)/12×3600=19.6kw,也就是不到20千瓦,合計：q1+q2=19.
787千瓦。再計算一下頂排管鋼材本身，在停機12小時後，蒸發溫度從-28度回公升到-15度所能吸收的熱量，按1萬噸庫計算，頂排管總重量為82995公斤，其吸收顯熱q3=82995×13（溫差）×0.46(比熱)/12×3600（秒）=11.
5kw。
以上三項合計為不到32千瓦，再計算一下一萬噸貨物，在停機後，能吸收的顯熱，貨物平均溫公升按3度計算，q4=10000000公斤×3（溫公升）×1.3（比熱）/12×3600=902.8kw。
從以上計算可以看出，所謂氨系統頂排管在壓縮機停止執行後，有很大的貯冷效果，從而可以在峰電時段停機，而使冷庫庫溫回公升大大低於風機的結論是不正確的，因為氨系統頂排管全部的貯冷能力，不及冷庫內貨物貯冷能力的3%，且尚未考慮冷庫庫體的貯冷能力。
結合國內電力緊張的現實，吸收國外製冷行業的先進經驗，我們設計了乙個用冷風機製冷，採用共晶溶液貯存的乙個新方案，採用這個方案，在停機後共晶溶液的製冷量可以基本平衡滲入熱和開門熱，從而使庫溫即使在停機後相當長的時間內也只有可以接受的很小的回公升。或者通過微調峰谷時段庫溫控制，風機系統也能作到峰電時段停機，而庫溫僅有可接受的回公升。
冷庫鋁排管與無縫鋼排管的優點和缺點
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庫管和採購工作流程圖
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