曲江漢華城一期工程
模板施工專項施工方案
編制人：
審核人：
審批人:
四川建聯建設****
曲江漢華城專案部
2023年6月29日
一．編制依據
1#樓、2#樓、3#樓、4#樓a區、4#樓b區商鋪及地下車庫結構施工圖
二．工程概況
本工程基礎為筏板基礎與條形基礎兩種。1#、2#樓及車庫均為獨立框架柱，且柱高度達到7.45m-6.
05m，對頂板支撐體系造成了較大難度。1#樓首層高度為5.74m-7.
45m，2#樓樓層高度為3.04m-6.05m，車庫層高為6.
84m-7.45m。
三．模架體系選擇
本工程模板全部選用15mm厚覆膜多層板、40×60mm方木拼裝成型，主龍骨選用φ48.3×3.5。頂板支撐體系為扣件式滿堂腳手架支撐體系。
四．模架方案設計
4.1.1梁模板
梁的底模與側模均採用15mm厚覆膜多層板，龍骨採用40mm×60mm雙面刨光方木，樑側幫採用對栓螺桿夾緊，對栓螺桿間距不大於600mm。當梁長度l≥4000㎜時，應適當起拱，起拱高度為淨跨1/1000~3/1000。為便於梁的起拱，採用側模包底模的支立方式，起拱時按起拱高度逐一調整梁底可調頂托，頂托高度不大於200㎜，樑側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工，塔吊吊運至作業面組合拼裝。
距離樑側150mm各設定一道立桿，托樑鋼管用雙扣件，防止滑移。水平杆與頂板支撐拉結，保證其整體性。
4.1.2頂板模板
頂板支撐系統為扣件式滿堂紅腳手架，立桿縱橫向間距為900mm，步距為1200mm。底部距離樓面200mm設定掃地杆，向上步距1200mm設定水平杆，頂部自由端高度不大於400mm，u託外露長度不大於200mm。底模用40×6omm方木做通長背楞間距200mm，主龍骨採用兩根φ48.
3×3.5鋼管，間距同立杆間距。對於跨度≥4m的板，按全跨長度2‰進行底模起拱，起拱從支模開始時進行(通過u託調整底模各部位標高)，而後將側模和底模連成整體。
距梁端500mm處，在梁模上留設清掃口，待雜物清理乾淨後，將其堵嚴。頂板支撐體系搭設完畢後在支撐體系全高增設水平及豎向剪刀撐，每四跨設定一道。
4.1.3樓梯模板
採用15mm厚覆膜多層板，次龍骨40×60方木，間距200mm，主龍骨φ48.3×3.5鋼管，間距1000mm，。踏步模板由木模組拼。
計算依據《建築施工模板安全技術規範》(jgj162-2008)。
計算引數:
立桿的縱距 b=0.9m，立桿的橫距 l=0.9m，立桿的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪下強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。
木方40×60mm，間距200mm，剪下強度1.6n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9500.0n/mm2。
梁頂託採用雙鋼管48.3×3.5mm。
模板自重0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重25.10kn/m3，施工活荷載4.50kn/m2。
扣件計算折減係數取1.00。
圖1 樓板支撐架立面簡圖
圖2 樓板支撐架荷載計算單元
按照規範4.3.1條規定確定荷載組合分項係數如下：
由可變荷載效應控制的組合s=1.0×(25.10×0.13+0.30)+1.40×2.50=7.776kn/m2
由永久荷載效應控制的組合s=1.35×24.00×0.13+0.7×1.40×2.50=6.662kn/m2
由於可變荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項係數取1.2，可變荷載分項係數取1.40
採用的鋼管型別為48.3×3.5。
4.2.1模板面板計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。
考慮0.9的結構重要係數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.130×1.200+0.300×1.200)=3.848kn/m
考慮0.9的結構重要係數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×1.200=4.860kn/m
面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；
i = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
(1)抗彎強度計算
f = m / w < [f]
其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)；
m —— 面板的最大彎距(
w —— 面板的淨截面抵抗矩；
f] —— 面板的抗彎強度設計值，取15.00n/mm2；
m = 0.100ql2
其中 q —— 荷載設計值(kn/m)；
經計算得到 m = 0.100×(1.0×3.848+1.40×4.860)×0.200×0.200=
經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.046×1000×1000/64800=0.705n/mm2
面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!
(2)抗剪計算
t = 3q/2bh < [t]
其中最大剪力 q=0.600×(1.0×3.848+1.4×4.860)×0.200=1.371kn
截面抗剪強度計算值 t=3×1371.0/(2×1200.000×18.000)=0.095n/mm2
截面抗剪強度設計值 [t]=1.40n/mm2
抗剪強度驗算 t < [t]，滿足要求!
(3)撓度計算
v = 0.677ql4 / 100ei < [v] = l / 250
面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.848×2004/(100×6000×583200)=0.012mm
面板的最大撓度小於200.0/250,滿足要求!
(4)2.5kn集中荷載作用下抗彎強度計算
經過計算得到面板中間跨支座最大彎矩計算公式為 m = 0.1pl+0.1ql2
面板的計算寬度為1200.000mm
集中荷載 p = 2.5kn
考慮0.9的結構重要係數，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.130×1.200+0.300×1.200)=3.848kn/m
面板的計算跨度 l = 200.000mm
經計算得到 m = 0.175×0.9×1.40×2.5×0.200+0.020×1.20×3.848×0.200×0.200=
經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.758n/mm2
面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!
4.2.2模板支撐木方的計算
木方按照均布荷載計算。
1.荷載的計算
(1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：
q11 = 25.100×0.130×0.200=0.653kn/m
(2)模板的自重線荷載(kn/m)：
q12 = 0.300×0.200=0.060kn/m
(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn/m)：
經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)×0.200=0.900kn/m
考慮0.9的結構重要係數，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×0.653+1.20×0.060)=0.770kn/m
考慮0.9的結構重要係數，活荷載 q2 = 0.9×1.40×0.900=1.134kn/m
計算單元內的木方集中力為(1.134+0.770)×1.200=2.285kn
2.木方的計算
按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
均布荷載 q = 2.284/1.200=1.904kn/m
最大彎矩 m = 0.1ql2=0.1×1.90×1.20×1.20=
最大剪力 q=0.6×1.200×1.904=1.371kn
最大支座力 n=1.1×1.200×1.904=2.513kn
木方的截面力學引數為
本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w = 4.00×6.00×6.00/6 = 24.00cm3；
i = 4.00×6.00×6.00×6.00/12 = 72.00cm4；
(1)木方抗彎強度計算
抗彎計算強度 f=0.274×106/24000.0=11.42n/mm2
木方的抗彎計算強度小於13.0n/mm2,滿足要求!
(2)木方抗剪計算
最大剪力的計算公式如下:
q = 0.6ql
截面抗剪強度必須滿足:
t = 3q/2bh < [t]
截面抗剪強度計算值 t=3×1371/(2×40×60)=0.857n/mm2
截面抗剪強度設計值 [t]=1.60n/mm2
木方的抗剪強度計算滿足要求!
(3)木方撓度計算
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