3.3地區電網接線方案2的計算
3.3.1 地區電網接線方案2的功率平衡計算
石崗變石崗變負荷情況與方案1相同，火電廠以雙回線供石崗變，線路首端每一回線的實在功率初步估算為：
清泉變清泉變負荷情況與方案1相同，線路首端的功率初步估算為：
水電廠分別向大系統和清泉變兩個方向供電，向石崗的供電線路作為備用。
水電廠擬以單回線向清泉變供電，線路首端功率初步估算為：
水電廠多餘功率擬以單回線送往大系統。則大系統功率為：
火電廠火電廠分別想石崗變和大系統兩個方向供電，負荷及線路情況與方案1相同。
火電廠以雙回線送往石崗變，線路首端每一回線的功率為：
火電廠以雙回線送往大系統，線路首端每一回線的功率為：
大系統火電廠送出給大系統總功率為：
水電廠送出給大系統總功率為：
火電廠、水電廠送至大系統的功率合計為：
3.3.2 地區電網接線方案2的架空線路導線型號初選
火電廠→石崗變
由於火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，因此仍選取lgj—185/30鋼芯鋁絞線。
火電廠→大系統
由於火電廠至大系統負荷季羨林情況與方案1相同，因此仍選取lgj—300/50鋼芯鋁絞線。
水電廠→清泉變
水電廠至清泉變採用單迴路，線路上的功率：
=5000h，查軟導線經濟電流密度圖，得j=1.1a/mm2 ，則其經濟截面為：
試取導線截面為300mm2，選取lgj—300/30鋼芯鋁絞線。
水電廠→大系統
水電廠經單迴路送往大系統：
，查軟導線經濟電流密度圖，得，則其經濟截面為：
試取導線截面為300mm2，選取lgj—300/50鋼芯鋁絞線。
大系統→清泉變
大系統→清泉變正常執行時功率很小，但考慮到當環網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大，因此仍選為lgj—300導線。
水電廠→石崗變正常執行時功率很小，但考慮到當環網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大，因此仍選為lgj—300導線。
3.3.3 地區電網接線方案2的導線截面積校驗
火電廠→石崗變（lgj—185雙回線）
情況與方案1相同，因此lgj—185/30導線滿足要求，其引數如下：
r1=0.17ω/km, x1=0.395ω/km, qcl=3.35mvar/100km
火電廠→大系統（lgj—300雙回線）
情況與方案1相同，因此lgj—300/50導線滿足要求，其引數如下：
r1=0.107ω/km, x1=0.382ω/km, qcl=3.48mvar/100km
水電廠→清泉變（lgj—300單回線）
lgj—300鋼芯鋁絞線允許載流量為700a，乘以溫度修正係數後：
700×0.97=679>305a 合格
當環網中水電廠→大系統迴路斷開時，流過本線路的最大電流為：
305+354=659a ，仍小於允許載流量679a ，合格
lgj—300/50導線滿足要求，查得其引數如下：
r1=0.107ω/km, x1=0.382ω/km, qcl=3.48mvar/100km
水電廠→大系統（lgj—300單回線）
lgj—300鋼芯鋁絞線允許載流量為700a，乘以溫度修正係數後為：
700×0.97=679>354a 合格
當環網中水電廠→清泉變迴路斷開時流過本線路的最大電流為：
305+354=659a，仍小於允許載流量679a，合格
lgj—300/50導線滿足要求，查得其引數如下：
r1=0.107ω/km, x1=0.382ω/km, qcl=3.48mvar/100km
大系統→清泉變（lgj—300單回線）
大系統→清泉變正常執行是功率很小，但考慮到當環網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大 ，因此仍選為lgj—300導線。
r1=0.107ω/km, x1=0.382ω/km, qcl=3.48mvar/100km
3.3.4 地區電網接線方案2的潮流計算
僅進行最大負荷時的潮流計算。
火電廠→石崗變（lgj—185雙回線）
由於火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。
石崗變110kv母線的電壓損耗為：
火電廠→大系統（lgj—300雙回線）
由於火電廠至大系統負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。
大系統110kv母線的電壓損耗為：
水電廠→大系統
初步選擇時環網的3變均選了lgj—300鋼芯鋁絞線，現按均一環形電網來計算環網的潮流分布，校驗初選的lgj—300鋼芯鋁絞線是否合適，水電廠至大系統潮流計算
即水電廠→大系統單迴路線路功率為：
=4000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得j=1.28a/mm2 ，則其經濟截面為：
可仍選截面為300mm2的導線，即選取lgj—300/50鋼芯鋁絞線是合適的。
r=0.107×150=16.05ω， x=0.382×150=57.3ω
線路上的功率損耗：
線路上產生的充電功率為：
折算到線路兩端：
由水電廠送往大系統的功率為：
已算出大系統110kv母線處電壓為110kv，線路上的電壓降落為：
可算出水電廠出口110kv母線電壓為：
所以合格。
水電廠→清泉變（lgj—300）
由水電廠至清泉變採用單回線：
=5000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得j=1.1a/mm2 ，其經濟截面為：
仍可選截面為300mm2的導線，即選取lgj—300/50鋼芯鋁絞線是合適的。
r=0.107×100=10.7ω， x=0.382×100=38.2ω
線路上的功率損耗為：
線路上產生的充電功率為：
折算到線路兩端：
水電廠→清泉變線首端：
已算出水電廠出口電壓為120kv，線路上的電壓降落：
清泉變110kv母線電壓為：
稍低，但仍在變壓器分接頭範圍之內。因為開始時暫設火電廠的出口電壓為120kv，導致清泉變110kv母線電壓稍低。只要開始時暫設火電廠的出口電壓為121kv各節點電壓均可在110/11kv降壓變壓器分接頭的調節範圍之內，就完全可滿足10kv母線的調壓要求。
因此本方案可行[22]。
大系統→清泉變
水電廠→清泉變線路末端：
大系統→清泉變線路末端：
已選取lgj—300/50鋼芯鋁絞線：
r=0.107×130=14ω， x=0.382×130=50ω
線路上的功率損耗：
水電廠至清泉變潮流分布
水電廠至大系統
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