東莞市樟木頭鎮東城橋梁加固維修工程施工
平台搭設
專項方案
編制審核
審批日期： 年月日
目錄一、編制依據及編制原則 3
二、工程概況 3
2.1、東城大橋工程概況 3
三、施工方案 4
1、施工部署： 4
2、施工方案 4
2.1、東城大橋施工方案,水上浮動可調門字架施工平台搭設方案4
四、安全監控與管理 9
1.編制依據
⑴.《建築施工門式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj128-2000）
⑵. 《公路橋涵施工技術規範》（jtj041—2000）、《城市橋梁工程施工與質量驗收規範》(cjj2-2008)
⑶.《公路工程加固施工技術規範》(jtg/t j23-2008)
⑷.《東莞市樟木頭五座橋加固維修工程》施工圖
⑸.《招標檔案》
2、編制原則
⑴.遵守業主對工程質量工期及造價的控制原則，認真貫徹業主、監理工程師及其代表的批示、指令和要求。
⑵.遵守執行現行的施工設計規範、設計檔案、圖紙等資料的規定和要求。
⑶.自始自終對施工現場堅持實施全員、全方位、全過程嚴密監控、科學管理的原則。
2.1東城大橋位於樟木頭鎮東城路，全橋長120m，跨徑組合為6×20m，橋面寬度為26.1m，橋面分幅為2.
55m（行人路）+9.0m（行車道）+3.0m（**綠化帶）+9.
0m（行車道）+2.55m（行人路）。上部結構採用跨徑20m普通鋼筋混凝土t梁，中梁寬為2.
2m，樑高1.55m，邊梁寬為2.05m，樑高1.
55m，橫橋向12片t梁組成。混凝土強度等級不詳，混凝土t梁上鋪設0.15m的橋面鋪裝。
下部結構採用板式橡膠支座，柱式橋墩、橋台。
經過對樟木頭東城橋維修加固工程的現場考察，根據本橋梁的施工特點、地理位置、周邊環境等，做出施工部署如下：
東城大橋採取搭設水上浮動可調門字架施工平台的方案施工。東城大橋由於梁肋存在大量的受力裂縫以及橡膠支座嚴重水蝕的問題，本橋對於0-1、2、3、4#墩柱採用貼上碳纖維布的方法進行加固；對於掉塊露筋採取將鋼筋鏽跡清除，並把鬆動的保護層鑿去、洗淨，然後用環氧砂漿修補；對裂縫灌注環氧樹脂漿加固處理；對活動支座壞死的更換處理；所以都採用搭設水上浮動可調門字架作為施工平台的方案施工。
1、採用mf1219型門式腳手架，鋼材採用q235，門架的寬度 b = 1.22公尺，門架的高度 h0 =1.93公尺，可調支托，ф48×5.
3腳手架鋼管、80×80枋木、18mm模板、200l空油鼓、廢舊輪胎組成支架系統。
2、由兩個門式腳手架組合成排架結構，架距0.6m，根據橋梁底實際高度搭設門字架平台，上下都裝可調支托，上部鋪80×80㎜枋木，間距400㎜，木方上部鋪滿模板，便於工作人員站在上面作業。下部為四個空油鼓及多個廢舊輪胎，每座橋共搭設2套水上浮動可調門字架施工平台。
1——立桿；2——立桿加強杆；3——橫桿；4——橫桿加強杆
圖4 計算門架的幾何尺寸圖
圖5 水上浮動平台側立面圖
圖6 水上浮動平台正立面圖
3、技術要求
1）支架應穩定，強度、剛度的要求應符合jtj041-2000規範第9、2、3條及9、2、4條的規定。
2）支架的彈性、非彈性變形及基礎的允許下沉量應滿足施工後梁體設計標高的要求。
3）空油鼓及廢舊輪胎要隨時檢查是否漏氣、進水，必須保證水上門字架的整體穩定性。
4、門式支架穩定性驗算
由2個門式腳手架組合或排架結構,架距0.6公尺.
1、荷載計算：
、施工人員及裝置荷載：100×6×10/1000+2.25=8.25kn/m。（按最多6人作業）
分項係數:恆載取1.2,活荷載1.4
g=8.25×1.4
11.55 kn/m
2、0.6m架距總受力
0.6×11.55=6.93 kn
3、每片門架承受6.93 kn/2=3.465kn
小於門架容許承載力50 kn. 滿足要求
5、門架荷載標準值
作用於門架的荷載包括門架靜荷載與上面托樑傳遞荷載。
1 門架靜荷載計算
門架靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架自重產生的軸向力(kn/m)
門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：
門架(mf1219) 1榀0.224kn
交叉支撐 2副2×0.400=0.080kn
水平架 5步4設0.165×4/5=0.132kn
連線棒2個2×0.006=0.012kn
鎖臂2副2×0.009=0.017kn
合計0.446kn
經計算得到，每公尺高腳手架自重合計 ngk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kn/m
(2)加固杆、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kn/m)
剪刀撐採用26.8×2.5mm鋼管，按照4步4跨設定，每公尺高的鋼管重計算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kn/m
水平加固杆採用26.8×2.5mm鋼管，按照4步1跨設定，每公尺高的鋼管重為
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kn/m
每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每公尺高的鋼管重為0.037kn/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kn/m
每公尺高的附件重量為0.000kn/m；
每公尺高的欄杆重量為0.010kn/m；
經計算得到，每公尺高腳手架加固杆、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 ngk2 = 0.091kn/m
經計算得到，靜荷載標準值總計為 ng = 0.320kn/m。
6、立桿的穩定性計算
作用於一榀門架的軸向力設計值計算公式
n = 1.2ngh + nq
其中 ng —— 每公尺高腳手架的靜荷載標準值，ng = 0.320kn/m；
h —— 腳手架的搭設高度，平均高度按h = 3.8m計算。
經計算得到，n = 1.2×0.320×3.800=1.46kn。
門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算
其中 n —— 作用於一榀門架的軸向力設計值，n = 1.46kn；
nd —— 一榀門架的穩定承載力設計值(kn)；
一榀門架的穩定承載力設計值公式計算
其中 —— 門架立桿的穩定係數,由長細比 kh0/i 查表得到，=1.000；
k —— 調整係數，k=1.13；
i —— 門架立桿的換算截面迴轉半徑，i=111.36cm；
i —— 門架立桿的換算截面慣性矩，i=18725.06cm4；
h0 —— 門架的高度，h0=0.00m；
i0 —— 門架立桿的截面慣性矩，i0=1.22cm4；
a1 —— 門架立桿的淨截面面積，a1=1.51cm2；
h1 —— 門架加強杆的高度，h1=1.54m；
i1 —— 門架加強杆的截面慣性矩，i1=12.19cm4；
a —— 一榀門架立桿的毛截面面積，a=2a1=3.02cm2；
f —— 門架鋼材的強度設計值，f=205.00n/mm2。
經計算得到，nd= 61.910kn。
立桿的穩定性計算 n < nd,滿足要求!
建立健全安全管理體系，按「管生產必須管安全」的原則，專案經理為施工安全第一責任人，專案部設定專職安全員，各班組設定安全負責人。
樹立「安全第一，預防為主」的思想，建立安全學習制度，做好安全宣傳教育工作全員施工安全意識。
施工現場要按規定做好安全防護設施，施工人員進入現場要規定使用安全防護用具。高空作業要設定安全網，安全繩。支架，腳手架必須嚴格按審定的施工方案搭設，節點，支撐必選牢固可靠。
要求現場技術人員和水上作業人員嚴格遵守安全操作規程，確保水上作業人員和高空作業人員的生命安全，確保現場施工的順利進行。
進入施工現場的人員必須要按有關對頂戴安全帽，穿工作鞋，穿好救生衣，佩戴符合標準的安全帶。施工時，應集中精神，禁止在架上，平台上打鬧嬉戲，嚴禁酒後作業。有高血壓，低血壓，貧血，心臟病，癲癇病及其不適應高處作業人員，不得從事搭、拆架工作及在施工平台上作維修工程的工作。
當風力達到6級以上，嚴禁水上作業,同時注意雨季施工給施工帶來的影響，作好各項應急準備工作。
在施工平台上設定警示燈和警示牌，以確保在施工過程中不出任何事故．
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