二〇壹三年三月二十日
本工程為三亞市南山創意新城（南山產業園）10#路市政排水工程；起始於涯州灣，向東北延伸到與3#路相交（起始樁號：k0+000至k1+770），管網全長約1.8km，管道基坑深約3.
7m。汙水管徑有：dn300、dn400，雨水管徑有：
d600、d800、d1000、d1200、d1500。
本標段內管道埋深約在3.7m，基坑地層以中粗砂層、粉砂層為主，土的粘聚力較小，透水性大，土質穩定性差，基坑開挖較深，由於受土質限制，不具備自然放坡條件，為確保開挖時基坑內施工作業的安全和對周圍路床面造成影響及危害，根據現場實際情況，與甲方、設計單位及監理單位研究，決定採用拉森鋼板樁ⅲ型，它具有強度高，結合緊密，堵水性好，速度快等特點。
二、編制依據
1、三亞市南山創意新城（南山產業園）市政工程10#路給排水工程設計圖紙；
2、三亞市南山創意新城（南山產業園）10#路《地質勘察報告》；
3、《建築地基基礎工程施工質量驗收規範》；
4、《建築基坑支護技術規程》（jgj120-99）
3、工程地質條件
根據地形勘察報告，該場地範圍內地層自上而下分為：中粗砂層、粉砂層、粘土質砂層、低液限粘土層、卵石層。
1、中粗砂層：平均層厚0.5m；
2、黑色淤泥層：平均層厚2.94m；
3、粘土質砂層：平均層厚9.06m；
4、低液限粘土層：平均厚度3.49m；
5、卵石層：平均層厚約11.6m；
4、基坑穩定性計算
1、引數資訊
開挖深度：約3.7m
樁嵌入土深度5.9m
2、基坑地質引數
基坑外側土層引數：
序號土名稱土厚度坑壁土的重度內摩擦角粘聚力飽和容重
m) (kn/m3kpa) (kn/m3)
1 中粗砂層 0.5 19.720.4
2 黑色淤泥層 2.94 19.9 16.7 23.6 21.2
基坑以下土層引數：
序號土名稱土厚度坑壁土的重度內摩擦角粘聚力飽和容重
m) (kn/m3kpa) (kn/m3)
1 粘土質砂層 9.0619.5 44.3 20.8
2 低液限粘土層 3.4917.1 47.5 20.4
3 卵石層 11.6
3、主動土壓力計算
kai=tan2(450-18.000/2)=0.53；
臨界深度計算:
計算得z0=2×10.00/(18.50×0.531/2)-0.50/18.50=1.46；
第1層土計算：
σajk上=0.50 kpa；
σajk下=σajk下=0.50+18.50×3.00=56.00 kpa；
eak上=0.50×0.53-2×10.00×0.531/2=-14.27 kpa；
eak下=56.00×0.53-2×10.00×0.531/2=15.03 kpa；
ea=(0.00+15.03)×(3.00-1.46)/2=11.57 kn/m；
第2層土計算：
σajk上=σajk下=56.00 kpa；
σajk下=σajk下=56.00+18.50×0.70=68.95 kpa；
eak上=56.00×0.53-2×10.00×0.531/2=15.03 kpa；
eak下=68.95×0.53-2×10.00×0.531/2=21.87 kpa；
ea=(15.03+21.87)×0.70/2=12.91 kn/m；
kai=tan2(450-12.500/2)=0.64；
第3層土計算：
σajk上=σajk下=68.95 kpa；
σajk下=σajk下=68.95+17.25×1.00=86.20 kpa；
eak上=68.95×0.64-2×12.50×0.641/2=24.35 kpa；
eak下=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kpa；
ea=(24.35+35.46)×1.00/2=29.90 kn/m；
第4層土計算：
σajk上=σajk下=86.20 kpa；
σajk下=σajk下=86.20+17.25×0.00=86.20 kpa；
eak上=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kpa；
eak下=86.20×0.64-2×12.50×0.641/2=35.46 kpa；
ea=(35.46+35.46)×7.30/2=258.86 kn/m；
求所有土層總的主動土壓力：
∑eai=313.24kpa;
每一土層合力作用點距支護樁底的距離為hai；
則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為ha；
根據公式計算得，合力作用點至樁底的距離ha=3.76m。
4、基坑下的被動土壓力計算
根據公式計算得kp1=tan2(450+12.500/2)=1.55；
基坑下土層以上的土層厚度之和與水位深度進行比較∑hi=5.90>hwp=3.00,經比較可知，水位在本土層中；
上層土壓力計算：
上層土的計算高度為：3.00m；
上層土的土壓力為:
σp1k上上=0.00kpa;
σp1k上下=0.00+17.25×3.00=51.75kpa；
根據公式計算得ep1k上上=0.00×1.55+2×12.50×1.551/2=31.15kpa；
根據公式計算得ep1k上下=51.75×1.55+2×12.50×1.551/2=111.49kpa；
式中c1----第一層土的粘聚力；
根據公式計算得第1層土上層土總的土壓力為ep1上=(31.15+111.49)×3.00/2=213.96kpa；
本土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；
hpi1上=5.52；
下層土壓力計算：
下層土的計算高度為：4.30m；
σp1k下上=σp1k上下=51.75kpa；
σp1k下下=51.75+(7.30-3.00)×21.00=142.05kpa；
下層土的土壓力為：
根據公式計算得ep1k下上=51.75×1.55+2×12.50×1.551/2=111.49kpa；
根據公式計算得ep1k下下=142.05×1.55+2×12.50×1.551/2=251.68kpa；
式中c1----第一層土的粘聚力；
所以，第1層土下層土總的土壓力為：
根據公式計算得ea1下=(111.49+251.68)×4.30/2=780.80kpa；
本土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；
hpi1下=1.87；
∑epi=994.76;
每一土層合力作用點距支護樁底的距離為hpi；
則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為hp；
根據公式計算得，合力作用點至樁底的距離hp=2.66。
5、驗算嵌固深度是否滿足要求
根據《建築基坑支護技術規程》(jgj 120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式；
2.66×994.76-1.2×1.00×3.76×313.24=1230.00；
滿足公式要求！
6、抗滲穩定性驗算
根據《建築基坑支護技術規程》(jgj 120-99)要求，此時可不進行抗滲穩定性驗算！
7、結構計算
（1）結構彎矩計算
彎矩圖(
變形圖(m)
支護結構彎矩mc=
（2）截面彎矩設計值確定：
截面彎矩設計值m=1.25×1.00×20.95=26.18；
γ0----為重要性係數，按照《建築基坑支護技術規程》（jgj120-99）,表3.1.3可以選定。
8、截面承載力計算
（1）材料的強度驗算：
γx-----塑性發展係數，對於承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏於安全考慮，可取為1.0;
wx-----材料的截面抵抗矩: 233.80 cm3
σmax=m/(γx×wx)=26.18/(1.0×233.80×10-3)=111.99 mpa
σmax=111.99 mpa<[fm]=205.00 mpa;
經比較知，材料強度滿足要求。
（2）支護結構的撓度計算：
根據連續梁計算，最大撓度為: 0.39 m。
（一）施工順序
溝槽基坑鋼板樁支護施工順序為：
施工準備拉森鋼板樁支護基坑邊開挖邊支撐管基施工雨、汙水管安裝土方換填拔除支護鋼板樁
（二）、施工準備
1、根據施工圖紙測量放線，確定鋼板樁支護段溝槽邊線，在邊線上每20m設基線樁，然後撒白灰線，作為管溝打支護樁之依據。
雨汙水及箱形溝槽鋼板樁支護方案
深基坑開挖及拉森鋼板樁支護 專項施工技術方案 備選方案 山西路橋太原武宿綜合保稅區專案公司 2013年3月19日 一 工程概況 本專案為太原綜保區道路及市政基礎設施建設工程區內2號路慶雲街立交工程施工圖設計，下穿通道的起始樁號為k0 595 k1 002，全長 407 m，共分39個節段。其中k0 ...
鋼板樁方案
目錄編制依據 2 工程概況 2 鋼板樁及支撐體系設計 2 沉降觀察 4 邊坡水平位移觀察 4 質量保證措施 4 安全保證措施 5 計算書 5 1 現場施工圖紙 2 建築地基基礎設計規範gb50007 2002 3 建築基坑支護技術規程jgj 120 1999 4 鋼結構設計規程gb50017 200...
鋼板樁方案
目錄一 工程概況 1.1建設專案概況 1.2建築及結構設計概況 1.3周圍環境與現場狀況 二 選用懸板式鋼板樁的型號 三 鋼板樁施工工藝 3.1施工準備工作 3.2鋼板樁打設 3.3鋼板樁的拔除 四 土方開挖 五 基坑邊圍護與土方施工安全要求 六 鄰近建築物 地下管線的保護措施 七 施工期間的擾民措...