寧波甬邦大廈工程位於鄞州區南部商務區，地塊東側接鄰前河南路，西側相鄰天童南路，南側接鄰泰安中路，北側靠近泰康中路。本工程南部商務區二期10—d地塊（甬邦大廈），總建築面積33365.54m2，建築總高：
108.5m，地下室二層為統一開發，上部結構由不同業主開發，地下室頂板作為上部結構的嵌固部位。本工程一層大廳軸線d-2～d-5、d-b～d-c高度約9.
7公尺，建築面積約250㎡左右採用滿堂腳手架搭設。
1）、《寧波甬邦大廈工程設計圖紙》
2）、《建築施工扣件式腳手架、安全技術規程》（jgj130-2011）
3）、《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008
4）、《建築施工高處作業安全技術規範》 jgj 80-91
一層大廳，現澆混凝土結構採用「滿堂腳手架」的搭設方法。腳手架的平面尺寸約為13.53公尺×18.
44公尺，總高度大約為9.65公尺。尺寸可根據工程的實際情況作適當的調整。
腳手架用於鋼筋混凝土梁、樓板的承重支撐。
高支撐架的計算依據《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)、《混凝土結構設計規範》gb50010-2010、《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)、《鋼結構設計規範》(gb 50017-2003)等規範編制。
因本工程梁支架高度大於4公尺，根據有關文獻建議，如果僅按規範計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。
梁段:三層梁b-c/3軸。
一、引數資訊
1.模板支撐及構造引數
梁截面寬度 b(m)：0.45；梁截面高度 d(m)：0.75；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距la(m)：0.60；
立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；
立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距lb(m)：0.90；
梁支撐架搭設高度h(m)：8.90；梁兩側立桿間距(m)：0.80；
承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立桿根數：1；
採用的鋼管型別為φ48×3；
立桿承重連線方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減係數：0.80；
2.荷載引數
新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；鋼筋自重(kn/m3):1.00；
施工均布荷載標準值(kn/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2)：17.8；
振搗混凝土對梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對樑側模板荷載(kn/m2)：4.0；
3.材料引數
木材品種：長葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；
木材抗壓強度設計值fc(n/mm)：16.0；
木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；
面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板彈性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；
4.梁底模板引數
梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底縱向支撐根數：3；
5.樑側模板引數
主楞間距(mm)：250；次楞根數：4；
主楞豎向支撐點數量：2；
固定支撐水平間距(mm)：500；
豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，400mm；
主楞材料：木方；
寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；
主楞合併根數：2；
次楞材料：木方；
寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；
二、樑側模板荷載計算
按《施工手冊》，新澆混凝土作用於模板的最大側壓力，按下列公式計算，並取其中的較小值:
f=0.22γtβ1β2v1/2
f=γh
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；
t -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
v -- 混凝土的澆築速度，取1.500m/h；
h -- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；
β1-- 外加劑影響修正係數，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影響修正係數，取1.150。
分別計算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計算荷載。
三、樑側模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
面板計算簡圖(單位：mm)
1.強度計算
材料抗彎強度驗算公式如下：
σ ＝ m/w < [f]
其中，w -- 面板的淨截面抵抗矩，w = 25×1.8×1.8/6=13.5cm3；
m -- 面板的最大彎矩(n·mm)；
面板的彎曲應力計算值(n/mm2)
[f] -- 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；
按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：
m = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的側壓力，包括：
新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.25×17.85=5.354kn/m；
振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.25×4=1.4kn/m；
計算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；
面板的最大彎矩 m= 0.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]2 + 0.117×1.4×[(750-120)/(4-1)]2= 3.08×104n·mm；
面板的最大支座反力為: n=1.1q1l+1.
2q2l=1.1×5.354×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.
2×1.400×[(750-120)/(4-1)]/1000=1.590 kn；
經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 3.08×104 / 1.35×104=2.3n/mm2；
面板的抗彎強度設計值: [f] = 13n/mm2；
面板的受彎應力計算值 σ =2.3n/mm2 小於面板的抗彎強度設計值 [f]=13n/mm2，滿足要求！
2.撓度驗算
ν =0.677ql4/(100ei)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新澆築混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 5.354n/mm；
l--計算跨度: l = [(750-120)/(4-1)]=210mm；
e--面板材質的彈性模量: e = 6000n/mm2；
i--面板的截面慣性矩: i = 25×1.8×1.8×1.8/12=12.15cm4；
面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×5.354×[(750-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.22×105) = 0.097 mm；
面板的最大容許撓度值:[ν] = l/250 =[(750-120)/(4-1)]/250 = 0.84mm；
面板的最大撓度計算值 ν=0.097mm 小於面板的最大容許撓度值 [ν]=0.84mm，滿足要求！
四、樑側模板支撐的計算
1.次楞計算
次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：
q = 1.590/0.250= 6.359kn/m
本工程中，次楞採用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:
w = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；
i = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；
e = 10000.00 n/mm2；
計算簡圖
剪力圖(kn)
彎矩圖(kn·m)
變形圖(mm)
經過計算得到最大彎矩 m = 0.040 kn·m，最大支座反力 r= 1.749 kn，最大變形 ν= 0.010 mm
(1)次楞強度驗算
強度驗算計算公式如下:
σ = m/w<[f]
經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 3.97×104/4.27×104 = 0.9 n/mm2；
次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17n/mm2；
次楞最大受彎應力計算值 σ = 0.9 n/mm2 小於次楞的抗彎強度設計值 [f]=17n/mm2，滿足要求！
(2)次楞的撓度驗算
次楞的最大容許撓度值: [ν] = 250/400=0.625mm；
次楞的最大撓度計算值 ν=0.01mm 小於次楞的最大容許撓度值 [ν]=0.625mm，滿足要求！
2.主楞計算
主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.749kn,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。
本工程中，主楞採用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:
w = 2×4×8×8/6 = 85.33cm3；
i = 2×4×8×8×8/12 = 341.33cm4；
寧波甬邦大廈施工專項方案
目錄第一節工程概況2 第二節編制依據2 第三節模板施工前的準備2 第四節模板工程施工2 第五節安全操作規程4 第一節 工程概況 寧波甬邦大廈工程位於鄞州區南部商務區，地塊東側接鄰前河南路，西側相鄰天童南路，南側接鄰泰安中路，北側靠近泰康中路。本工程南部商務區二期10 d地塊 甬邦大廈 總建築面積33...
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