三亞市經濟適用房、廉租房工程
腳手架施工方案
編制：審核：
批准：編制單位：海南省第二建築工程公司
三亞經濟適用房專案部
編制日期： 2023年 2月
鋼管腳手架搭設方案報審表
工程名稱：三亞經濟適用房工程編號：
七、腳手架工程施工方案
1 參考圖書
表總體思路
結合本工程結構形式、實際施工特點，建築物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用於結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。荷載按裝修荷載考慮，要求三層同時作業。
根據設計單位提供的頂板承載極限值（活荷載5kn/m2、恆荷載6kn/m2）要進行頂板承載驗算，若不滿足要求，則須在地下1~2層的相應部位設回撐用的碗扣式鋼管腳手架支撐。
腳手架搭設採用又排雙立杆。立桿距結構外沿0.35m，排距（橫距）為1.1m、柱距為1.55m，大橫桿步距為1.80m。
3、本工程鋼管腳手架搭設的概況
本工程18層，建築總高度54公尺，方案如下：
3.2.1立桿橫距選1.
05m，立桿縱距選1.5m，立桿間距不大於1.8m，步高1.
5m，內側立管距牆面0.25m,採用φ48×3 .5鋼管，十字、旋轉、一字形扣件搭設，鋪設木腳手板層數為二層，同時進行裝修施工二層。
1.2.3腳手架交圈搭設，外排鋼管內側採用密目網封閉圍護。
1.3腳手架搭設
1.3.1腳手架搭設工藝流程：
基礎準備→c20素砼墊層→豎立管並同時安掃地杆→搭設水平杆→搭設剪刀撐→鋪腳手板→搭擋腳板和欄杆→滿張安全網。
1.3.2操作要點：腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度高出操作層不大於一步架。
1.3.2.1地面上豎第一節立管時，每6跨應暫設一根拋撐與地面夾角為45-60°，直至拉接件搭設好後方拆除。
1.3.2.2底部立管採用不同長度的鋼管，立管的聯接必須交錯布置，
相鄰立管的聯接不應在同一高度，其錯開的距離不得小於500mm，並不得在同一步內。
1.3.2.
3大橫桿應水平設定，鋼管長度不小於3跨；接頭採用對接扣件連線，內外兩根相鄰縱向水平管的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小於500mm.
當水平管採用搭接時，其搭接長度不應小於1m，不少於2 個旋轉扣件固定，其固定間距不應少於400mm，相鄰扣件中心至杆端的距離不應小於150mm.
1.3.2.4每根立管的底座向上200mm處，必須設定縱橫向掃地杆，用直角扣件與立管固定。
1.3.2.5腳手架在整個長度和高度方向上連續設定剪刀撐；每副剪刀撐跨越立管的根數不應超過7根,與縱向水平杆呈45-60°角。
1.3.2.6立管從第一步縱向水平桿處開始用剛性固定件與建築物可靠連線，預埋件布置間距垂直方向3m，水平方向為4.5公尺。
1.3.2.7外腳手架立面，外側滿封密孔尼龍安全網，平面每四層設安全網一道，確保施工安全。
1.3.2.8腳手架搭設完後應組織有關部門驗收，驗收合格後方可使用。
1.5落地式腳手架的計算
b：立桿橫距為1.05m
la: 立桿縱距為1.5m
b1: 內立杆距建築外牆皮距離為0.25m
h:腳手架步距為1.5m
腳手架荷載：滿鋪木腳手板2層，同時裝修施工層數為2層，腳手架與建築物主體結構連線點的布置：
h1 豎向間距2h=2×1.5=3.0m
l1水平距離3×1.5=4.5
鋼管為ф48×3.5 ； q235-a，
qk 均布施工荷載，根據規定為2.0kn/m2,本工程按4.0kn/m2計算。
wo基本風壓，本工程基本風壓為0.77 kn/m2
本工程為半拉子工程，施工至21層時停建，主體結構未填充牆體，腳手架為塑料密目網全封閉式，連牆點二步三跨，採用鋼管扣件與牆柱拉結。
按以上條件，根據相關資料查得以下資料。
μ——考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度係數1.5
la——受壓立桿計算長度等於μh=1.5×1.5=2.25m
i——φ48*3.5鋼管迴轉半徑為15.8mm
λ——長細比等於lo/i=2.25×103 /15.8=142.4
φ——q235-a鋼軸心受壓構件的穩定係數為0.34
a——鋼管毛截面積489mm2
f——φ48*3.5鋼管的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205n/mm2
ng2k——構配件自身產生的軸向力等於1.715/2=0.86kn
σnqk——施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立杆可按
乙個縱距(跨)內施工荷載總和的1/2取值為:8.4/2=4.2kn
hs——按穩定計算的搭設高度
[h]——允許搭設高度
mwk——風荷載標準值產生的彎距等於 qwk h12/10
qwk——風線荷載標準值等於 wwla
0.85——荷載效應組合係數
wk——風壓標準值等於0.7μzμswo
μ2——風壓高度係數,根據本工程雙排單立杆搭設高度為50公尺及工程所處地理位置為1.67
μs——腳手架風載體型係數等於0.31×1.3=0.403
w——φ48×3.5q235-a型鋼截面模量為5080mm3
qk——每公尺立桿承受的結構自重標準值，根據已知條件查得本工程為0.1394kn/m
ng1k——腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力為0.411/2=0.205kn
r——考慮腳手架工作條件的結構抗力調整係數0.725
mw——風荷載設計值產生的立桿段彎矩等於0.85×1.4mwk
nw——風荷載產生的連牆件軸向力設計值等於1.4wkaw
aw——迎風面積
wk=0.7μ2μswo =0.7×1.67×0.403×0.77=0.36kn/m2
qwk =wkla=0.36×1.5=0.54kn/m
mwk = qwk h12/10=0.543×32/10=0.48
mw=0.85×1.4mwk =0.85×1.4×0.48=0.57
1.5.1最大充許搭設高度
1.5.4.1按穩定計算的搭設高度(按組合風荷載計算)
hs= φaf-[.2ng2k +0.85×1.4(σnqk+ mwk φa/w)]÷1.2 qk
=0.34×489×0.205-÷1.2×0.1394
=54.6m
1.5.1.2最大允許搭設高度:
[h]= hs÷(1+0.001hs )= 54.6 ÷(1+0.001×54.6)= 51.77m
根據以上計算結果，可以搭設51.77m，本工程外架搭設的總高度86公尺，區域性92公尺，現採取以下措施：
① 1-3層採用雙立杆搭設。
②採用鋼絲繩斜拉卸荷，斜桿支撐卸荷或懸挑鋼梁分段搭設等方法。
1.5.2架子結構的整體穩定性驗算。
單根立桿搭設高度為51.77m，折合步數h=28.76步，實際單根鋼管立桿部分高度為28×1.5=42公尺
1.5.2.1單根鋼管搭設部分的穩定性驗算
n/φa+mw/w≤f
nn=1.2(hng1k+ng2k)+1.4∑ng2k
=1.2×(28×0.205+0.86)+1.4×4.2
=13.8kn
n/φa+mw/w=195n/mm2
f=205 n/mm2＞195n/mm2
所以安全
1.5.2.2雙根鋼管搭設部分的整體穩定性驗算
1)求n值
最底部壓桿軸力最大和最不利
雙鋼管部分每一步乙個縱距腳手架自重
n1g1k =ngk1+1×1.6×0.0384+2×0.0146
鋼管自重) (扣件自重)
=0.205×1.15/1.5+0.0614+0.0292=0.296kn
nn=1.2 (nng1k+n、n、g1k+ng2k )+1.4 ∑nqik
=1.2(28×0.205+7×0.296+0.86)+1.4×4.2
=16.28kn
2)驗算雙桿搭設的整體穩定
因為採用雙鋼管,所以在公式n/qa≤kf右邊
應乘一ka=0.85受力不均勻的折減係數
n/2φa =16280/2×0.34×489 = 16280/332.5 = 48.9n/mm2
kkaf=0.725×0.85×205=126.33n/mm2 ＞48.9n/mm2
所以安全。
1.5.3連牆點抗風強度穩定性驗算
nw =1.4wkaw =1.4×2×1.5×3×1.5×0.36=6.8kn
連牆杆軸向力設計值計算。
nι=nw+3=6.8+3=9.8kn
連牆杆的計算長度,按最不利考慮為
lo =立桿橫距+內立杆距牆的距離=1.05+0.25=1.3m
λ= lo/i=1.3×103/15.8=82.3，根據λ=82.3查得φ=0.607
連牆杆按壓杆的穩定性驗算，用nι/φa＞kf驗算
nι/φa=9800/0.607×489 = 33n/mm2
kf=0.725×205=148.625 n/mm2 ＞33.826n/mm2
所以安全。
根據nι=9.8kn，牆體內用2個扣件與其連線，外面用1個扣件與其連線，1個扣件的抗滑能力設計值為8.0kn，8.0×2=16kn＞9.8kn，所以安全。
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