1）、天津大學新校區水土建教學組團a-綜合樓施工圖
2）、天津大學新校區建設專案（三合同）南區生活組團、水土建教學組團、博士生公寓組團工程《施工組織設計》
3）、《建築結構荷載規範》gb50009-2012
4）、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130-2011
5）、《建築施工高處作業安全技術規範》jgj80-91
6）、《天津市建設工程施工現場安全管理規程》db29-113-2011
7）、《施工安全與綠色施工》（天津建築業協會）
8）、建築施工手冊（第四版）
9）、《建築地基基礎工程施工質量驗收規範》gb50202-2002
1）、工程名稱：天津大學新校區（三合同）水土建教學組團a-綜合樓
2）、工程位址：天津津港高速與白萬公路交口，天津市海河教育園區天津大學新校區
3）、建設單位：天津大學
4）、施工單位：中國核工業中原建設****
5）、監理單位：天津市華泰建設監理****
6）、設計單位：北京世紀千府國際工程設計****
7）、綜合樓為框剪結構，由建工學院、環境學院和地下人防工程組成，總建築面積38234.1㎡，地上建築面積32834.3㎡，地下建築面積5399.
8㎡；建築高低錯落，室外地坪為-0.45m，女兒牆最高點高度26.15m，建築層數地上五層，地下一層。
由於地下室層高5.4m，外防護架搭設高度為6.9m，採用密目式安全立網全封閉式雙排落地式鋼管扣件腳手架，縱距1.
5m，橫距1.05m，步距1.80m，內排立桿距離地下室外牆300mm；防護架橫距在地下室a軸外牆與止水帷幕間可根據實際情況調整；剪刀撐在腳手架外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面由底到頂連續設定，與地面坡度60°，跨越立桿5根；其餘要求同地上結構外防護架，滿足規範構造要求即可。
1）、結合本工程結構形式、實際施工特點，結構施工外防護亦採用密目式安全立網全封閉式雙排落地式鋼管扣件腳手架，搭設高度27.6m，採用φ48×3.5鋼管，縱距1.
5m，橫距1.05m，步距1.50m，內排立桿距離結構外圍300mm。
2）、連牆件按兩步三跨設定，連線杆剛性連線，連線端部設定雙扣件。
3）、腳手板採用50mm厚、25cm寬3.2m長的木腳手板，兩端設定直徑4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道；擋腳板採用180mm高15mm厚木膠合板；密目網採用綠色阻燃型，2000目/100cm2；平網採用50mm×50mm錦綸大眼網。
4）、剪刀撐在防護架外側全立面連續設定；橫向斜撐除在拐角設定外，中間應每隔6跨距設定一道。
5)、門洞採用挑空兩根立桿a型做法，門洞尺寸4.5×3.2m，外連施工安全通道。
6）、腳手架地基為素填土，分層夯實,面層做c15100厚混凝土墊層；腳手管下墊50mm厚200寬木腳手板，地基承載力按80kpa（地勘報告）計算。
7）、腳手架外圍50cm處砌築200×200排水溝，坡度2%，拐角處設定500×500×800mm集水井。
雙排腳手架搭設高度為 27.6 m，立桿採用單立杆；
搭設尺寸為：橫距lb為 1.05m，縱距la為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；
內排架距離牆長度為0.30m；
小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；
採用的鋼管型別為 φ48×3.5；
橫桿與立桿連線方式為單扣件；
連牆件採用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，採用扣件連線；
連牆件連線方式為雙扣件；
施工均布活荷載標準值:1.000 kn/m2；腳手架用途:施工外防護架；
同時施工層數:1 層；
本工程地處天津天津市，基本風壓0.44 kn/m2；
風荷載高度變化係數μz，計算連牆件強度時取1.335，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型係數μs 為1.36；
每公尺立桿承受的結構自重標準值(kn/m):0.1394；
腳手板自重標準值(kn/m2):0.350；欄杆擋腳板自重標準值(kn/m):0.140；
安全設施與安全網(kn/m2):0.005；
腳手板類別:木腳手板；欄杆擋板類別：木膠合板；
每公尺腳手架鋼管自重標準值(kn/m):0.038；
腳手板鋪設總層數:3；
地基土型別:素填土；地基承載力標準值(kpa):80.00；
立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整係數:1.00
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。
按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。
小橫桿的自重標準值: p1= 0.038 kn/m ；
腳手板的荷載標準值: p2= 0.35×1.5/3=0.175 kn/m ；
活荷載標準值: q=1×1.5/3=0.5 kn/m；
荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×0.5 = 0.956 kn/m；
小橫桿計算簡圖
最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，
計算公式: mqmax = ql2/8
最大彎矩 mqmax =0.956×1.052/8 = 0.132 kn·m；
最大應力計算值 σ= mqmax/w =25.937 n/mm2；
小橫桿的最大彎曲應力 σ=25.937 n/mm2 小於小橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2，滿足要求！
最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度
荷載標準值q=0.038+0.175+0.5 = 0.713 kn/m ；
νqmax = 5ql4/384ei
最大撓度 ν =0.45 mm；
小橫桿的最大撓度 0.45 mm 小於小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。
小橫桿的自重標準值: p1= 0.038×1.05=0.04 kn；
腳手板的荷載標準值: p2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kn；
活荷載標準值: q= 1×1.05×1.5/3=0.525 kn；
荷載的設計值: p=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×0.525)/2=0.502 kn；
大橫桿計算簡圖
最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。
mmax = 0.08ql2
均布荷載最大彎矩計算:m1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kn·m；
集中荷載最大彎矩計算公式:mpmax = 0.267pl
集中荷載最大彎矩計算:m2max=0.267×0.502×1.5= 0.201 kn·m；
m = m1max + m2max = 0.007+0.201=0.208 kn·m
最大應力計算值 σ = 40.933 n/mm2；
大橫桿的最大應力計算值 σ = 40.933 n/mm2 小於大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2，滿足要求！
最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；
均布荷載最大撓度計算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100ei
大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：
νmax= 0.052 mm；
集中荷載最大撓度計算公式如下:
νpmax = 1.883pl3/100ei
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：
小橫桿傳遞荷載 p=（0.04+0.184+0.525）/2=0.375kn
ν = 0.948 mm；
最大撓度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+0.948=1 mm；
綜合樓外腳手架施工方案
目錄1 編制依據 3 2 工程概況 3 3 搭設方案 3 3.1 2 3 樓腳手架搭設 4 3.2 1 樓腳手架搭設 4 3.3 構配件選用要求 4 3.3.1 懸臂梁 4 3.3.2 卸荷鋼絲繩 4 3.3.3 腳手架鋼管 5 3.3.4 扣件 5 3.3.5 腳手板 6 3.3.6 連牆杆 6 ...
外防護腳手架專項施工方案
一 編制依據 1 山西中醫學院中西醫結合醫院住院大樓裙房建設專案工程圖紙設計要求 2 本工程施工現場基坑開挖及深基坑圍護情況 3 本公司現行施工技術 管理辦法及相應制度 4 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj130 2001 5 建築施工安全檢查標準 jgj59 2011 6 建築施工計算...
單排懸挑外防護架施工方案
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