1. 編制依據
2. 工程概況
3.施工準備
3.1方案選型
根據本工程的結構特點，對結構、裝修施工操作及防護所需的外腳手架的形式選定如下：
外牆外雙排腳手架，立桿縱距1.5m，大橫桿間距1.5m，小橫桿間距1m，內外排排架軸距1.2m。
3.2材料準備
4.外架承載力驗算
4.1搭設基本要求及計算依據：
4.1.1採用雙排扣件式鋼管腳手架，鋼管為φ48×3.5，q235鋼，柱距la＝1.5公尺，排距lb＝1.2公尺，步距h＝1.5公尺。40公尺以下採用雙立柱。
4.1.2腳手架全封閉，採用綠色立網，網目4×4mm，繩徑1mm，自重0.01 kn/m2。
4.1.3共鋪設6層腳手板，每層腳手板取均布荷載0.35kn/m2。
4.1.4實際腳手架高度h＝80m，高度調整係數k1取0.80。
4.1.5連牆件間距，垂直每兩層布置，水平4.5公尺，兩步三跨。
4.1.6欄杆採用φ48×3.5鋼管兩道，木腳手板擋板，取均布荷載0.14kn/m2。
4.1.7考慮結構與裝修同時作業，施工荷載qｋ取7.0kn/m2。
4.1.8計算長度係數μ取1.55。
4.1.9本工程處於市區，地面粗糙程度為c類，腳手架風荷載體型係數取1.2ξ（ξ＝擋風面積/迎風面積）。
4.1.10北京市基本風壓0.35kn/m2。
4.1.11外側立面在整個長度和高度上剪刀撐連續設定,40m以下為雙立杆。
4.2計算：
4.2.1縱向、橫向水平杆計算：
均在規範允許範圍之內，縱、橫向水平杆的抗彎剛度、抗彎強度均滿足要求，故不需進行計算。
4.3外架落地前（挑架）承載力計算
外架從三層開始向外懸挑，根據工程進度安排，主體結構施工至6層前肥槽回填完畢，外架落地，挑架計算高度取4層，12公尺。
4.3.1腳手架荷載計算
4.3.1.1乙個柱距範圍內每公尺高腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值
gｋ=0.2610kn
nｇｋ=120.2610=3.13kn
4.3.1.2腳手架活荷載產生的軸心壓力
a、2層腳手板及防護產生的軸心壓力
nq1k=0.49*1.5*1.2*2/2＝0.72 kn
b、封閉式腳手架的防護材料產生的軸心壓力
nq2k=0.228+0.011.512=0.408kn
c、一層施工均布荷載產生的軸心壓力：
nq3k=3*1.5*1.2/2＝2.7kn
4.3.2軸心設計壓力
n=1.2ngk +1.4(nq1k+nq2k+nq3k)
=10.06 kn
p內＝p外＝n=10.06 kn
4.3.3計算簡圖
經計算：nab=11.47 kn,nad=10.36 kn,nbc=5.43 kn
4.3.4驗算：
4.3.4.1 ab杆：
λ=l0/i=474/1.58=300,中間加一道拉桿，此時λ＝300/2＝150< [λ]=210
φ=0.308,σ=11470/0.308*4.89*100=76.16mpa<[σ]＝205 mpa
4.3.4.2 ad杆：
λ=l0/i=430/1.58=272,中間加一道拉桿，此時λ＝272/2＝136<[λ]＝210
φ=0.406,σ=11370/0.406*4.89*100=57.27mpa<[σ]＝205 mpa
4.3.4.3 bc杆驗算略，為減小懸挑三角架受力，在四層拉鋼絲繩解除安裝。
以上驗算已滿足要求，解除安裝鋼絲繩和出挑鋼管及地錨後受力的安全係數會更大，不需再進行計算。
4.4計算底層立柱的驗算
4.4.1軸心力計算
4.4.1.1乙個柱距範圍內每公尺高腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值
gｋ=0.1394kn（單立杆）
gｋ=0.2610kn（雙立杆）
nｇ1ｋ=（400.2610+400.1394）=16.02kn
4.4.1.2腳手板產生的軸心壓力
nｇ2k=2.65kn
4.4.1.3式腳手架的防護材料產生的軸心壓力
nｇ3k=0.011.580=1.2kn
4.4.1.4施工均布活載產生的軸心壓力：
nqk=6.3kn
軸心設計壓力
n=1.2（ng1k+nq2k+nq3k）+0.851.4nqk
=31.34kn
4.4.2風荷載產生的бw計算：
立網封閉的腳手架擋風係數：
ξ=0.62
風載體形係數：
μs=1.21.3ξ=1.560.62=0.967
立網傳給立桿的風載標準值：
ωｋ=0.7μｚμｓω0
=0.71.640.9670.35=0.389kn/m2
作用於立杆的風線荷載標準值：
ｑｗｋ=ωkl=0.3891.5=0.584kn/m
風載產生的彎距：
mｗ=0.851.4ｑｗｋh2/10=0.851.40.5841.52/10
=0.156kn.m
在80ｍ高度處立杆風載產生彎曲壓應力：
бw=mw/w=0.156106/5.08103
=30.71n/mm2
在5ｍ高度處立杆風載產生彎曲壓應力：
бw=30.710.54/（1.642）=5.07 n/mm2
4.4.3立柱穩定性驗算
=kh/2i=1.1551.55150/21.58=85
=0.692
立柱穩定應滿足下式： n≤a(kakhfc-w)，ka=0.7, kh=0.556
a(kakhfc-w)=0.69224.89102(0.70.556205-5.07)×10-3
50.56kn >n=31.34kn
所以本設計滿足要求。
4.5變截面單立柱的驗算
4.5.1軸心壓力
4.5.1.1乙個柱距範圍內每公尺高腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值
gｋ=0.1394kn
nｇ1ｋ=400.1394=5.58kn
4.5.1.2腳手板產生的軸心壓力
nｇ2k=1.33kn
4.5.1.3腳手架的防護材料產生的軸心壓力
nｇ3k=0.011.540=0.6kn
4.5.1.4施工均布活載產生的軸心壓力：
nqk=4.5kn
軸心設計壓力
n=1.2（ng1k+nq2k+nq3k）+0.851.4nqk
=14.37kn
4.5.2風荷載產生的бw計算：
在40ｍ高度處立杆風載產生彎曲壓應力：
бw=30.711.24/1.64=23.22n/mm2
4.5.3立柱穩定性驗算
=kh/i=1.1551.55150/1.58=170
=0.245
立柱穩定應滿足下式： n≤a(kakhfc-w)，ka=0.85, kh=0.714
a(kakhfc-w)=0.2454.89102(0.850.714205-23.22)×10-3
12.12 kn＜n=14.37kn，須進行解除安裝。
4.6鋼絲繩解除安裝驗算：
為保證安全，共採用鋼絲繩四層解除安裝，分別在4層、10層、15層、20層，解除安裝間距為4個立杆縱距。
因變截面單立柱受力不滿足要求，
則有：2×（f.sin61.8°+f.sin83.9°）≥4×△n
得f=2.42kn
選用鋼絲繩，安全係數取8則
8×1.5f=29.04kn
選用直徑為12mm的6×19的鋼絲繩。
4.7連牆杆強度計算
連牆件均勻設定，受風荷最大的連牆件應在腳手架的最高部位，為便於計算，風荷載高度係數近似取80m處，據地面粗糙為c類，則μz=1.56
風荷載標準值：
ωｋ=0.7μzμsw0=0.7×1.64×1.56×0.62×0.35=0.389kn/m2
連牆件所受水平力設計值為
n=1.4ωｋaw+3.0 =1.4×0.389×3×4.5+5.0=12.35kn
直角扣件抗滑移承載力設計值rc=8.0kn
故連牆杆採用雙扣件。
5.作業條件
5.1腳手架範圍的回填土夯實，做好砼地面，並做好排水設施（外架立桿落地前）；
5.2各種錨環預埋完成，並經驗收合格；
5.3對進場的腳手桿件進行全面的嚴格檢查，禁止使用規格和質量不合格的杆配件；
5.4專案安全員對架子工做好安全技術交底和教育；
5.5各種防護措施準備好；
5.6測量人員放好外腳手架內外立管位置線，小橫桿位置線，並作完預檢；
6.雙排腳手架搭設工藝
6.1工藝流程
挑桿→大橫桿→立桿→掃地小橫桿→第一步大橫桿→第一步小橫桿→加設臨時斜撐桿→第
三、四步大橫桿和小橫桿→連牆杆→接立杆→剪刀撐→鋪腳手板→結構施工→肥槽回填→砼墊層→外架落地→繼續搭設
6.2操作程式
6.2.1挑架在結構樓面施工完，地錨按要求預留好，樓板砼強度達到7mpa後，開始搭設，先搭設從樓板面挑出的鋼管，並與樓板地錨可靠連線。
搭設底部大橫桿，與出挑鋼管用扣件鎖緊。再搭設立杆，然後搭設斜拉桿、拉結鋼絲繩，之後搭設上一步大橫桿。立桿和橫桿支設完畢，搭設剪刀撐。
綁紮作業面柱子鋼筋時，腳手架只靠斜拉桿和鋼絲繩拉結，作為防護。待柱子砼澆築完模板拆除，砼達到7mpa之後再開始作抱柱連線。
外腳手架施工方案
一 編制依據 1.1 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj130 2011 1.2 建築施工安全檢查標準 jgj59 99 1.3 建築施工安全設施計算書編制範例 1.4 建築工程施工手冊 1.5工程設計圖紙 1.6現場施工條件 二 工程概況 本工程建設地點位於南通市港閘區204國道以西 緯...
外腳手架施工方案
一 編制依據 2 二 工程概況 2 三 施工準備 3 四 腳手架的搭設 5 五 腳手架的驗收 11 六 腳手架的使用 12 七 腳手架的拆除 13 八 安全技術措施 14 九 腳手架的驗算 16 十 附圖 23 1 建築地基基礎設計規範 gb50007 2002 2 建築結構荷載規範 gb50009...
外腳手架施工方案
一 工程概況 某辦公大樓工程位於 市臨城新區，主樓高56.4m，其中地上14層，地下室一層,裙房高12m。二 搭設引數 立桿縱距l 1 5m，橫距b 1 2m 挑架b 1.0m 步距高h 1 8m，內立杆離建築物外邊線b 0.25m，外立桿裡側設定1.2m高的防護欄和300mm高的踢腳杆，兩者中間加...