目錄一、工程概況 1
二、腳手架設計計算 1
1.計算引數 2
2.大橫桿計算 3
3. 小橫桿計算 5
4. 扣件抗滑力計算 7
5. 腳手架立桿荷載計算 8
6. 立桿穩定性計算 9
7. 連牆件計算 11
8. 懸挑梁受力計算 12
9. 懸挑梁整體穩定性計算 14
10. 拉繩受力計算 15
11. 拉繩強度計算 15
三、懸挑架構造要求 18
四、懸挑架防護措施 18
五、懸挑架安全技術措施 20
六、懸挑架拆除安全技術措施 21
腳手架專項施工方案
(1),恆豐美的年華商住樓位於什邡市通站路，原方亭三小；總建築面積50464㎡，2#、3#、4#樓地下1層，地上3/11/15/16層；2#樓17層，最大建築高度54m。
懸挑腳手架允許搭設高度為20m，實際6層一挑，總高度18m<20m，在允許範圍之內。
（1）腳手架引數
雙排腳手架搭設高度為18公尺，立桿採用單立杆；
搭設尺寸為：架體寬度為1.00公尺，立桿的縱距為1.50公尺，立桿的橫距為1.500公尺，立桿的步距為1.80公尺；
內排架距離牆長度為0.20公尺；
大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；
採用的鋼管型別為φ48×3.5；
橫桿與立桿連線方式為單扣件；取扣件抗滑承載力係數0.80；
連牆件布置取兩步三跨，豎向間距3.60公尺，水平間距4.5公尺，採用扣件連線；
連牆件連線方式為雙扣件連線；
（2）活荷載引數
施工均布荷載(kn/m2):2.700；
腳手架用途:結構腳手架；
同時施工層數:2層；
（3）風荷載引數
本工程地處四川省什邡市，查荷載規範基本風壓為0.350，風荷載高度變化係數μz為1.000，風荷載體型係數μs為0.645；
計算中考慮風荷載作用；
（4）靜荷載引數
每公尺立桿承受的結構自重荷載標準值(kn/m2):0.1248；
腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；
欄杆擋腳板自重標準值(kn/m2):0.150；
安全設施與安全網自重標準值(kn/m2):0.005；
腳手板鋪設層數:6層；
腳手板類別:竹笆片腳手板；
欄杆擋板類別:欄杆、竹笆片腳手板擋板；
（5）水平懸挑支撐梁
懸挑水平鋼梁採用16a號槽鋼，其中建築物外懸挑段長度1.50公尺，建築物內錨固段長度 2.30 公尺。
與樓板連線的螺栓直徑(mm):20.00；
樓板混凝土標號:c30；
（6）拉繩與支桿引數
支撐數量為:1；
鋼絲繩安全係數為:6.000；
鋼絲繩與牆距離為(m):3.000；
懸挑水平鋼梁採用鋼絲繩與建築物拉結，最裡面面鋼絲繩距離建築物1.20 m。
按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。
（1）均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值:p1=0.038kn/m；
腳手板的自重標準值:p2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kn/m；
活荷載標準值: q=2.700×1.000/(2+1)=0.900kn/m；
靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kn/m；
活荷載的設計值: q2=1.4×0.900=1.260kn/m；
圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)
圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)
（2）強度驗算
跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。
跨中最大彎距計算公式如下:
跨中最大彎距為m1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.260×1.5002=
支座最大彎距計算公式如下:
支座最大彎距為m2max=-0.10×0.166×1.5002-0.117×1.260×1.5002=
選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：
σ=max(0.313×106,0.369×106)/5080.0=72.638n/mm2；
大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.638n/mm2小於大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0n/mm2，滿足要求。
（3）撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。
計算公式：
其中： 靜荷載標準值: q1=p1+p2=0.038+0.100=0.138kn/m；
活荷載標準值: q2=q=0.900kn/m；
最大撓度計算值為：
v=0.677×0.138×1500.
04/(100×2.06×105×121900.0)+0.
990×0.900×1500.04/(100×2.
06×105×121900.0)=1.985mm；
大橫桿的最大撓度1.985mm小於大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 mm與10mm，滿足要求。
根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
（1）荷載值計算
大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.500=0.058kn；
腳手板的自重標準值：p2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kn；
活荷載標準值：q=2.700×1.000×1.500/(2+1)=1.350kn；
集中荷載的設計值: p=1.2×(0.058+0.150)+1.4×1.350=2.139kn
小橫桿計算簡圖
（2）強度驗算
:mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=
集中荷載最大彎矩計算公式:
mpmax=2.139×1.000/3=
最大彎矩m=mqmax+mpmax=
最大應力計算值σ=m/w= 0.719×106/5080.000=141.496n/mm2
小橫桿的最大彎曲應力σ=141.496n/mm2小於小橫桿的抗壓強度設計值205.000n/mm2，滿足要求。
（3）撓度驗算
:vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)
=0.020mm
大橫桿傳遞荷載 p=p1+p2+q=0.058+0.150+1.350=1.558kn
集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式:
vpmax=1557.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9 )/(72×2.060×105×121900.0)=2.202mm
最大撓度v=vqmax+vpmax=0.020+2.202=2.222mm
小橫桿的最大撓度為2.222mm小於小橫桿的最大容許撓度 1000.000/150=6.667與10mm,滿足要求。
按規範表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力係數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kn。
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
r≤rc
其中 rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kn；
r--縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
大橫桿的自重標準值: p1=0.038×1.500×2/2=0.058kn；
懸挑式腳手架專項施工方案
目錄第一節工程概況2 一 工程性質2 二 建築形式及布置概況2 第二節編制依據2 第三節施工準備3 一 材料準備及質量要求3 二 人員配備4 三 技術準備4 第四節腳手架構造措施及要求4 一 立桿的構造要求4 二 縱向水平的杆構造要求4 三 橫向水平杆的構造要求4 四 竹笆腳手片的構造要求5 五 連...
懸挑式腳手架專項施工方案
目錄第一節工程概況2 一 工程性質2 二 建築形式及布置概況2 第二節編制依據2 第三節施工準備3 一 材料準備及質量要求3 二 人員配備4 三 技術準備4 第四節腳手架構造措施及要求4 一 立桿的構造要求4 二 縱向水平的杆構造要求4 三 橫向水平杆的構造要求4 四 竹笆腳手片的構造要求5 五 連...
懸挑式腳手架專項施工方案
青義鎮龍中村統規統建安置居民點腳手 架專項施 工方案綿陽富太建築安裝工程 專案部 二 一五年十一月 一 編制依據 二 工程概況及管理目標 2.1 工程概況 2.2管理目標 一 本工程外架質量要求達到綿陽市質量安全標準化要求。二 安全管理人員持證上崗率100 架子工持證上崗率100 教育率100 三 ...