儲罐保溫扣件式
腳手架施
工方案編制日期： 年月日
現場技術負責人
日期： 年月日
公司技術負責人
日期： 年月日
施工單位：中國化學工程第十六建設公司廣東分公司
扣件式腳手架施工方案
一、工程概況
1、工程簡介
2．編制依據
（1）《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130-2001 、j84-2001（2023年版）
（2）《建築施工安全檢查標準》jgj59-99
（3）地質勘察報告
（4）本工程施工圖紙
二、腳手架設計
根據工程特點，本工程腳手架採用整體承受在夯實地面上，一般鋼管雙排腳手架搭設方案，直到罐頂。
1.搭設場地應平整、夯實，立桿底部加設厚度大於2cm的墊板，每根立杆的支墊面積不得小於0.15㎡。
2.本腳手架採用鋼管搭設，外徑為48mm，壁厚為3.5mm的鋼管，材質符合技術要求。
3.腳手架用鋼管表面不得有砂眼、裂紋、變形和扭曲，必須有出廠合格證明，鋼管連線扣件不得有變形、砂眼等現象。
4.搭設構造
（1）主立杆按雙排設定，縱向間距1.8m，排距1.0公尺，架體離牆0.2m。主立杆採用駁心對接；通道口兩側立桿採用雙立杆。
（2）大橫桿步距採用1.8公尺，轉角部位鋼橫桿外端整齊，不得伸出架體外，且有斜桿拉結；掃地桿距地面0.2m。
（3）小橫桿採用鋼橫桿，在接點處用管扣連線。
（4）拋撐：採用φ48x3.5鋼管，傾角45o，搭接長度不小於100cm，扣件連線；斜撐交叉到頂；
（5）斜桿採用2步1跨，豎向間距3.6公尺，水平間距為1.8公尺。每5跨設定兩道。
（6）腳手板採用鋼腳手板鋪設，腳手板搭接鋪設時，必須牢固支承在橫向水平桿上，搭接長度應大於200mm。
三、設計計算
按本專案的最高搭設高度為16公尺計算，施工均布荷載為2kn/m2，施工層1層，腳手板共鋪設2層。恆荷載中的自重，鋼管以40n/m計，鋪板以350n/m2計，施工活荷載以2000n/m2計,鋼材的強度設計值f=205n/mm2，彈性模量e=2.06x105。
鋼管載面特徵
截面積a=3.14×(r2－r2)=3.14×(242－3.52)=489mm2
慣性矩i=3.14×(r4－r4)=3.14×(244－3.54)=121900mm4
迴轉半徑i=i/a=121900/489=15.8mm
截面模量w=5080mm3
1、小橫桿的計算:
小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小杆在大杆的上面。
用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。
(1).荷載值計算
小杆的自重標準值 q1=0.04kn/m
腳手板的荷載標準值q2=0.35×1.8/2＝0.315kn/m
活荷載標準值 q3=2.0×1.8/2＝1.8kn/m
荷載的計算值 q=1.2×(0.04＋0.315)＋1.40×1.8＝2.946kn/m
小橫桿計算簡圖
(2).強度計算
均布荷載最大彎矩計算公式如下:
小橫桿的計算強度小於205.0n/mm2,滿足要求！
(3).撓度計算
均布荷載最大撓度計算公式如下:
小橫桿的最大撓度小於1×1000/150，並且小於6.7mm,滿足要求！
2、大橫桿的計算:
大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。大橫桿受到小橫桿傳來的集中荷載和自重的均布荷載。
1)均布荷載值計算
大橫桿的自重標準值q1=0.04kn/m
集中荷載p=2.946×1.0/2=1.47kn
2)強度計算
按三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩
跨中最大彎矩計算公式如下:
m=-0.08ql2/-0.175fl=-0.08×40×1.82+0.175×1470×1.8=
m/w=n/mm2≤f=205n/mm2
按三跨連續梁最不利荷載作用下的彎矩
跨中最大彎矩計算公式如下:
m=-0.08ql2/-0.213fl=-0.08×40×1.82+0.213×1470×1.8=
m/w=n/mm2≤f=205n/mm2
大橫桿的計算強度小於205.0n/mm2,滿足要求！
3)撓度計算
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
計算公式如下:
v= =
=5.7mm
大橫桿的最大撓度小於1.8×1000/150，並且小於12mm,滿足要求！
3、抗滑承載力的計算:
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；
r ≤ rc
其中 rc ── 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn；
r ── 縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
荷載值計算：
橫桿的自重標準值 p1=0.04×1＝0.04kn
腳手板的荷載標準值 p2=0.35×1.8×1.0/2＝0.315kn
活荷載標準值 q=2×1.8×1.0/2＝1.8kn
r =1.2×(0.04＋0.315)＋1.4×1.8
=2.95kn＜rc＝8.0kn
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。
4、腳手架荷載標準值:
作用於腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
靜荷載標準值包括以下內容：
(1)每公尺立桿承受的結構自重標準值(kn/m)：取0.1337kn；22公尺
ng1 =0.1337×38.5＝5.15kn
(2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；標準值為0.35；2層
ng2 =0.35×1.8×1.0×2/2＝0.63kn
(3)欄杆與擋腳手板自重標準值(kn/m)；標準值為0.11kn/m
ng3 =0.11×1.8×2/2＝0.20kn
(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)；
ng4 =0.005×1.8×1＝0.009 kn
經計算得到，靜荷載標準值 ngk = ng1+ng2+ng3+ng4 =5.15＋0.63＋0.20＋0.009＝5.99kn。
活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立杆按一縱距內施工荷載總和的1/2取值,按兩層算
經計算得到，活荷載標準值 nqk =2×2×1.8×1.0/2＝3.6 kn
風荷載標準值應按照以下公式計算
wk=0.7μsμzωo
其中 w0 ── 基本風壓(kn/m2)，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用：w0 =0.70
z── 風荷載高度變化係數，按照《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)的規定採用：uz =1.17
μs── 風荷載體型係數：μs=1.3x0.083=0.108
經計算得到，風荷載標準值wk =0.7×0.7×1.17×0.108＝0.06kn/m2。
組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2(ng1k+ng2k) + 0.85×1.4σnqk
1.2×5.99＋0.85×1.4×3.6
＝11.47kn
其中 ng1k——腳手架結構自重標準值產生的軸向力；
ng2k——構配件自重標準值產生的軸向力;
ng2k——施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立杆可按一縱距（跨）內施工荷載總和的1/2取值。
風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式
mw = 0.85×1.4wklah2/10
0.85×1.4×0.06×1.8×1.8×1.8/10＝0.042 kn·m
其中 wk ── 風荷載基本風壓值(kn/m2)；
la ── 立桿的縱距 (m)；
h ── 立桿的步距 (m)。
5、立桿的穩定性計算:
考慮風荷載,立桿的穩定性計算公式
≤f其中 n ── 計算立桿段的軸心力設計值，n=8820n；
── 軸心受壓構件的穩定係數,根據長細比λ=138,查表取值:0.186；
λ ── 長細比，λ=l0/i=3120/15.8＝197
l0── 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，
l0= kμh =1.155×1.5×1.8＝3.12m
i ──立桿的截面迴轉半徑，i=15.8 mm；
k ── 計算長度附加係數，取1.155
μ── 計算長度係數，查表確定，u=1.50；
a ── 立桿淨截面面積，a=489 mm2；
w ── 立桿淨截面模量(抵抗矩),w=5080mm3
mw ── 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw =0.042 kn·m；
f ── 鋼管立桿抗壓強度設計值，f =205n/mm2；
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